大厦工程模板安装方案.docx
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大厦工程模板安装方案
XX置业投资有限公司
XX大厦工程
模
板
施
工
方
案
XX建设工程有限责任公司
二0年月日
建设单位
XX置业投资有限公司
工程名称
XX大厦
主编
参编人员
施
施
工
单
位
会
签
栏
审核意见：
质量部门负责人：
年月日
审核意见：
安全部门负责人：
年月日
审批意见：
公司技术负责人：
年月日
模板施工方案审批表
一、工程概况
二、编制依据
三、编制原则
四、分项工程模板施工方法
五、主体结构模板
六、模板施工技术要求措施
七、模板施工安全技术措施
八、模板结构计算书
九、特殊部位支模安全措施
十、环境保护措施
十一、成品保护措施
一、工程概况：
1、本程位于滨湖新区万B路与徽C路交口处。
2、工程名称：
XX大厦工程
3、建设单位：
XX置业投资有限公司
4、设计单位：
5、监理单位：
6、本工程总建筑面积为：
18230M2
7、基础类型：
长螺旋钻孔管内泵压混合料成桩，独立基础
8、结构类型及层次：
地下一层，地上十七层。
9、建筑物耐火等级：
一级
10、建筑物合理使用年限：
50年
二、编制依据：
1、合肥工业大学建筑设计研究院设计的《XX大厦工程》施工图纸
2、《XX大厦工程》施工组织设计
3、《工程测量规范》GB50026-93
4、《建筑工程冬季施工规程》JGJ104-97
5、《建筑施工现场环境与卫生标准》JGJ146-2004
6、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-11实施意见
7、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001
三、编制原则：
1、保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确；
2、具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇筑混凝土的自重和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载；
3、构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎、安装和混凝土的浇筑、养护等要求；
4、模板的接缝不应漏浆。
四、分项工程模板施工方法：
1、墙柱模板
（1）墙柱楞木每面不少于2根，背楞一根，柱箍间距400。
（2）操作程序：
引弹轴线→测设标高→清理砼表面垃圾→安装模板→引弹轴线→校核模板→加固。
（3）技术要求：
安装模板先将砼表面建筑垃圾以及浮石子清理干净并冲洗，安装模板时根据构造形式，应在四角柱弹好与轴线相应的控制线，以控制模板的几何尺寸，确保砼断面尺寸，螺栓间距应准确，安设正确，模板组拼应合理，拼装前应涂好脱模剂，安装好后应根据所给轴线结合图纸进行校核，并加固牢固。
2、梁、板模板
（1）操作程序：
架设梁底板→校正梁面标高和轴线位置→安装侧板→架搁栅→校正搁栅标高和梁侧板垂直度→铺现浇板模板→设置拉撑加固。
（2）技术要求：
梁底模板应校准轴线定位，净跨不小于5m的梁模板跨中应按梁净长2‰起拱，短跨不小于4m的现浇板其模板应按板短边1.5‰起拱，模板支撑应根据所给标高校正，梁侧板应垂直或每边扣2mm加固斜撑，拉撑应设置合理稳固，模板拼缝不大于3mm，模板加设前必须涂好脱模剂，但不应过重。
3、底层模板施工定位放线、标高引测
（1）基础砼施工完毕后，根据定位控制点将轴线投测到底板上并在梁外边上定好四角控制线；用墨线弹上，用红漆标明轴线名称，室内弹好横纵轴线后再弹好柱外边控制线。
（2）用水准仪把±0.000点引至柱钢筋主筋上，用红漆准确标明，便于模板标高控制。
（3）梁底板和现浇平板模板加固前架水准仪引测标高，校核模板结构标高，以控制模板结构标高和模板的平整度。
五、主体结构模板：
1、框架墙柱模板
模板安装顺序：
弹柱方框线→清理柱根脚垃圾并冲洗→安装柱模板→加固、校正模板→设置相邻扫地撑和剪力撑→复校轴线和模板垂直度以及断面成型正确。
2、梁、现浇板模板
（1）梁、现浇板模板安装顺序：
量测梁、现浇板模板底标高线→加设梁、现浇板模板底板支顶撑→校正标高和轴线位置→支梁侧模，加固并控制垂直度→架设龙骨支顶撑→—铺多层板→校正标高和平整度→钉拉撑。
（2）同一轴线的梁应拉通线作业，跨度不小于5m的梁其模板按梁净长的2‰起拱；对于短跨不小于4m的板其模板按短边长的1.5‰起拱。
（3）楼梯模板标高要准确，踏步宽度应一致，踏面要水平，支模前应清洗斜板接头建筑垃圾和浮子。
（4）梁板支撑间距布置纵1100mm，横1100mm，标高控制根据引测到柱的侧面500mm线，珩木间距按50cm布置。
3、模板安装的质量控制
项目
允许偏差（mm）
轴线位置
5
底模上表面标高
±5
截面内部尺寸
基础
±10
柱、墙、梁
+4、-5
层高垂直度
不大于5m
6
大于5m
8
相邻两板表面高低差
2
表面平整度
5
4、模板拆除
现浇结构的模板及其支架拆除时砼强度应符合设计要求，当设计无具体要求时应符合以下规定：
（1）、侧模，在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。
（2）、底模在砼强度符合下表规定后方可拆除。
现浇结构拆模时所需砼强度：
结构类型
结构跨度m
按设计的砼强度标准值的百分率（%）
板
≤2
50
＞2、≤8
75
＞8
100
梁拱壳
≤8
75
＞8
100
悬臂构件
—
100
表中“设计的砼强度标准值”系指与设计的砼强度等级相应的砼立方体抗压强度标准值。
六、模板施工技术要求措施：
1、模板施工严格按木工工长翻样的施工图纸进行拼装到位和设置支撑，板底的标高差应严格控制，模板制作的几何尺寸轴线位置标高、垂直度应符合设计要求和规范规定。
2、梁、柱等节点部位施工应注意接头、拼缝的平直和严密，应安排专人施工。
3、模板与砼的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。
4、模板的支柱应选用整料，若不能满足要求的，支柱的接头不宜超过2个，并应采用对夹接头方式。
5、浇筑砼前，模板内的杂物应清理干净，浇筑时应安排专人跟班，严禁跑模、胀模。
6、上层结构支模时，支柱、斜撑等落地端应加设垫木、斜撑与地面的倾角大于60°，并应设扫地杆撑与支柱边成一体。
七、模板施工安全技术措施：
（一）模板安装的一般要求
1、安装模板时高度在2m及其以上时，应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。
2、楼层高度超过4m或三层及三层及以上施工时，周围应设安全网并搭设安装模板的脚手架和加设防护栏杆，在临街及邻道地区，还应设警示牌，并设专人监护，严防伤到行人。
3、高处作业人员应通过马道上、下，严禁攀登模板、支撑杆件上、下，也不得在高处的墙顶、独立梁或其模板上行走。
4、模板预留孔洞应加盖板或设防护栏杆，必要时应在洞口处设安全网，防止操作人员或物体坠落伤人。
5、模板安装时应把模板及支承件与脚手架或操作平台分开。
6、在架空线路下安装模板时，应停电作业，当不能停电时应有隔离防护措施。
7、拼装模板时应边就位，边校正，边设支撑固定以防倾覆伤人。
（二）、模板拆除安全技术要求
1、拆模板时可采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，严格遵守从上而下原则进行拆除。
2、拆除模板时应从上而下，由外向里，严禁上下交叉作业，确保作业安全。
3、框架结构的模板拆除顺序是：
柱箍→柱侧模→砼平板支承构件→平板模板→梁侧模→梁底支撑系统→梁底模。
4、拆除模板时，要站在安全的地方，先拆内外木楞、木模、再拆除底模。
八、模板结构计算书：
1、本工程地下室柱拟采用15mm厚的胶合板，模板加50×70木楞背方三道外用钢管φ48，壁厚3.5加钢管扣件作柱箍，假定柱箍间距为600mm。
混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×2]＝min[38.4，48]＝38.4kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝38.4kN/m2
模板设计平面图
强度验算：
最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算
静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.6×38.4＝27.99kN/m
活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.6×2＝1.06kN/m
Mmax＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×27.99×0.242-0.121×1.06×0.242＝-0.18kN·m
σ＝Mmax/W＝0.18×106/（1/6×600×152）＝7.83N/mm2≤[f]＝15N/mm2
挠度验算：
作用线荷载q＝bS正＝0.6×38.4＝23.04kN/m
ν＝0.632ql4/（100EI）＝0.63×23.04×237.54/（100×10000×（1/12×600×153））＝0.27mm≤[ν]＝l/400＝237.5/400＝0.59mm
模板设计立面图
柱箍强度验算：
长边柱箍计算简图
长边柱箍弯矩图（kN·m）
长边柱箍剪力图（kN）
M1＝0.38kN·m，N1＝11.67kN
短边柱箍计算简图
短边柱箍弯矩图（kN·m）
短边柱箍剪力图（kN）
M2＝0.21kN·m，N2＝12.71kN
M/Wn＝0.38×106/（5.08×103）＝75.27N/mm2≤[f]＝205N/mm2
柱箍挠度验算:
长边柱箍计算简图
长边柱箍变形图（mm）
短边柱箍计算简图
短边柱箍变形图（mm）
ν1＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝0.94mm
ν2＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝0.56mm
2、本工程地下室框架最大截面尺寸为300×1050，跨度为7.2米，梁底采用50mm胶合模板，侧板采用15mm厚，胶合板用50×70方木背方三道，梁底横担为φ48×3.5钢管，支撑采用φ48×3.5。
平面图
立面图
取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×（0.1+（24+1.5）×1.05）+1.4×2，1.35×（0.1+（24+1.5）×1.05）+1.4×0.7×2]×1＝34.42kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+（G2k+G3k）×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+（24+1.5）×1.05]×1＝32.65kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m
q2＝（G1k+（G2k+G3k）×h）×b=[0.1+（24+1.5）×1.05]×1＝26.88kN/m
强度验算:
Mmax＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×32.65×0.082+0.121×1.76×0.082＝0.02kN·m
σ＝Mmax/W＝0.02×106/54000＝0.34N/mm2≤[f]＝15N/mm2
挠度验算:
νmax＝0.632qL4/（100EI）=0.632×26.88×754/（100×10000×486000）＝0.001mm≤[ν]＝l/400＝75/400＝0.19mm
支座反力计算:
设计值（承载能力极限状态）
R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×32.65×0.08+0.446×1.76×0.08＝1.02kN
R2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×32.65×0.08+1.223×1.76×0.08＝2.96kN
R3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×32.65×0.08+1.142×1.76×0.08＝2.42kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'=R5'=0.393q2l=0.393×26.88×0.08＝0.79kN
R2'=R4'=1.143q2l=1.143×26.88×0.08＝2.3kN
R3'=0.928q2l=0.928×26.88×0.08＝1.87kN
小梁的计算：
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{1.02+0.9×1.35×[（0.3-0.1）×0.3/4+0.5×（1.05-0.25）]+0.9max[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.25）+1.4×1，1.35×（0.5+（24+1.1）×0.25）+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.3/2，（1.2-0.6）-0.3/2]/2×1，2.96+0.9×1.35×（0.3-0.1）×0.3/4}=3.58kN/m
q2＝max[0.79+（0.3-0.1）×0.3/4+0.5×（1.05-0.25）+（0.5+（24+1.1）×0.25）×max[0.6-0.3/2，（1.2-0.6）-0.3/2]/2×1，2.3+（0.3-0.1）×0.3/4]＝2.73kN/m
抗弯验算:
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.58×0.62，0.5×3.58×0.32]＝0.16kN·m
σ＝Mmax/W＝0.16×106/64000＝2.51N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
抗剪验算:
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.58×0.6，3.58×0.3]＝1.302kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×1.302×1000/（2×60×80）＝0.41N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2挠度验算:
ν1＝0.632q2l14/（100EI）＝0.632×2.73×6004/（100×9350×2560000）＝0.09mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝2.73×3004/（8×9350×2560000）＝0.12mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm
:
支座反力计算
梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.58×0.6，0.393×3.58×0.6+3.58×0.3]＝2.45kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝2.04kN，R2＝R4＝2.45kN，R3＝1.67kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.73×0.6，0.393×2.73×0.6+2.73×0.3]＝1.87kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝1.59kN，R'2＝R'4＝1.87kN，R'3＝1.3kN
主梁验算:
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
抗弯验算
主梁弯矩图（kN·m）
σ＝Mmax/W＝0.341×106/5080＝67.15N/mm2≤[f]=205N/mm2
抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝5.325kN
τmax＝2Vmax/A=2×5.325×1000/489＝21.78N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0.15mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm
扣件抗滑计算
R＝max[R1,R4]＝0.57kN≤8kN
同理可知，右侧立柱扣件受力R＝0.57kN≤8kN
立柱验算:
λ=h/i=1800/15.8=113.92≤[λ]=150
查表得，φ＝0.54
风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.18×0.6×1.82/10＝0.04kN·m
稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
1）面板验算
q1＝0.9×[1.2×（0.1+（24+1.5）×1.05）+0.9×1.4×2]×1＝31.29kN/m
2）小梁验算
q1＝max{0.93+（0.3-0.1）×0.3/4+0.9×[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.25）+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.3/2，（1.2-0.6）-0.3/2]/2×1，2.7+（0.3-0.1）×0.3/4}=2.85kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.48kN，R2＝5.06kN，R3＝5.06kN，R4＝0.48kN
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.48+0.9×[1.2×（0.75+（24+1.1）×0.25）+0.9×1.4×1]×（0.9+0.6-0.3/2）/2×1.2，5.06，5.06，0.48+0.9×[1.2×（0.75+（24+1.1）×0.25）+0.9×1.4×1]×（0.9+1.2-0.6-0.3/2）/2×1.2]+0.04/1.2＝7.61kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝7613.01/（0.54×489）+0.04×106/5080＝36.43N/mm2≤[f]＝205N/mm2
可调托座验算:
由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]×1＝5.89kN≤[N]＝30kN
3、本工程框架柱拟采用15mm厚胶合板模板加50×70木楞背方三道，外用钢管φ48，壁厚3.5加钢管扣件作柱箍，主要验算钢管扣件的抗脱滑力和刚度能否满足要求，假定柱箍间距浇200mm。
混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×2]＝min[38.4，48]＝38.4kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝38.4kN/m2
模板设计平面图
强度验算
最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算
静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.2×38.4＝9.33kN/m
活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.2×2＝0.35kN/m
Mmax＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×9.33×0.222-0.121×0.35×0.222＝-0.05kN·m
σ＝Mmax/W＝0.05×106/（1/6×200×152）＝7.03N/mm2≤[f]＝15N/mm2
挠度验算
作用线荷载q＝bS正＝0.2×38.4＝7.68kN/m
ν＝0.632ql4/（100EI）＝0.63×7.68×2254/（100×10000×（1/12×200×153））＝0.22mm≤[ν]＝l/400＝225/400＝0.56mm
强度验算
小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.22×48.42＝10.89kN/m
小梁弯矩图（kN·m）
Mmax＝0.12kN·m
σ＝Mmax/W＝0.12×106/40.83×103＝3N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
挠度验算
小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.22×38.4＝8.64kN/m
面板变形图（mm）
ν＝0.09mm≤[ν]＝1.5mm
柱箍强度验算
长边柱箍计算简图
长边柱箍弯矩图（kN·m）
长边柱箍剪力图（kN）
M1＝0.2kN·m，N1＝5.74kN
短边柱箍计算简图
短边柱箍弯矩图（kN·m）
短边柱箍剪力图（kN）
M2＝0.19kN·m，N2＝6.6kN
M/Wn＝0.2×106/（5.08×103）＝39.9N/mm2≤[f]＝205N/mm2
柱箍挠度验算
长边柱箍计算简图
长边柱箍变形图（mm）
短边柱箍计算简图
短边柱箍变形图（mm）
ν1＝0.03mm≤[ν]＝l/400＝0.93mm
ν2＝0.04mm≤[ν]＝l/400＝0.81mm
对拉螺栓验算
N＝6.6×1=6.6kN≤Ntb＝17.8kN
N＝6.6×1=6.6kN≤26kN
4、本工程框架最大截面尺寸为400×600，跨度为6.5米，梁底采用50mm木楞模板，侧板采用15mm厚，胶合板用50×70方木背方三道，梁底横担为φ48×3.5钢管，支撑采用φ48×3.5
平面图
立面图
面板验算
取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×（0.1+（24+1.5）×0.6）+1.4×2，1.35×（0.1+（24+1.5）×0.6）+1.4×0.7×2]×1＝20.48kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+（G2k+G3k）×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+（24+1.5）×0.6]×1＝18.71kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m
q2＝（G1k+（G2k+G3k）×h）×b=[0.1+（24+1.5）×0.6]×1＝15.4kN/m
①、强度验算
Mmax＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×18.71×0.12+0.121×1.76×0.12＝0.02kN·m
σ＝Mmax/W＝0.02×106/54000＝0.33N/mm2≤[f]＝15N/mm2
②、挠度验算
νmax＝0.632qL4/（100EI）=0
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