脚手架计算书及相关图纸.docx
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脚手架计算书及相关图纸
脚手架计算书及相关图纸
【计算书】
钢管落地脚手架计算书
、脚手架参数
脚手架搭设方式
单排脚手架
脚手架钢管类型
①48.3X3.6
脚手架搭设高度H（m）
22
脚手架沿纵向搭设长度L（m）
243
立杆步距h（m）
1.8
立杆纵距或跨距la（m）
1.5
立杆横距lb（m）
0.9
内立杆离建筑物距离a（m）
0.2
双立杆计算方法
按构造要求设计
双立杆计算高度Hi（m）
10
、荷载设计
脚手板类型
竹串片脚手板
2
脚手板自重标准值Gkjb（kN/m2）
0.35
脚手板铺设方式
2步1设
密目式安全立网自重标准值
2
Gkmw（kN/m）
0.01
挡脚板类型
竹串片挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb（kN/m）
0.14
挡脚板铺设方式
2步1设
每米立杆承受结构自重标准值
gk（kN/m）
0.129
横向斜撑布置方式
5跨1设
结构脚手架作业层数njj
1
2
结构脚手架荷载标准值Gkjj（kN/m2）
3
装修脚手架作业层数nzj
1
装修脚手架荷载标准值Gkzj（kN/m2）
2
地区
大通县
安全网设置
半封闭
基本风压®0（kN/m2）
0.3
风荷载体型系数比
1.25
风压咼度变化系数Mz（连墙件、单立杆
稳定性）
1.2,0.9
风荷载标准值M<（kN/m2）（连墙件、单
立杆稳定性）
0.45,0.34
Z.
计算简图:
A
<
§
-4—
X
7
>
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I
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B1
44Jb■
3I
E■
■■
立面图
§
侧面图
三、纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
纵向水平杆在上
横向水平杆上纵向水平杆根数n
2
横杆抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
横杆截面惯性矩I（mm4）
127100
横杆弹性模量E（N/mm2）
206000
横杆截面抵抗矩W（mm3）
5260
飙向隶平杆
注禺銳向水罟杆在上祇横向水平杆上纵向水平杆根数埼不包會两僧水平杆’如本明洌为乱
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2®.04+GkjbXb/（n+1））+1.4G細b/（n+1）=1.2©04+0.3509/（2+1））+1.43X9/（2+1）=1.43kN/m
正常使用极限状态
q'=（0.04+GkjbXb/（n+1））+GkXb/（n+1）=（0.04+0.350.9/（2+1））+30.9/（2+1）=1.04kN/m
1500
1500
1500
rd
*H
rd
12）
计算简图如下:
1、抗弯验算
Mmax=0.1qla2=0.1X.43*52=0.32kNm
（T=Max/W=0.32>106/5260=61.32N/mm2w[f]=205N/mmf
满足要求！
2、挠度验算
vax=0.677q'la4心00EI）=0.6771您4>1500^/（100206000>127100）=1.368mm
vax=1.368mm<[v^min[la/150,10]=min[1500/150,10]=10mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=1.1qla=1.1X.43*5=2.37kN
正常使用极限状态
Rmax'=1.1q'la=1.1X.04X.5=1.72kN
四、横向水平杆验算
承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=2.37kN
q=1.2%.04=0.048kN/m
正常使用极限状态
由上节可知F1'=Rmax'=1.72kNq'=0.04kN/m
1、抗弯验算
计算简图如下:
弯矩图（kNm）
（T=Max/W=0.71>106/5260=134.78N/mm2w[f]=205N/mni
满足要求!
L9001
屛
rd
变形图（mm）
vax=1.702mm<[=min[lb/150,10]=min[900/150,10]=6mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=2.39kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.85
扣件抗滑承载力验算：
纵向水平杆：
Rmax=2.37/2=1.18kNW=0.85卷=6.8kN
横向水平杆：
Rmax=2.39kNWR=0.85卷=6.8kN
满足要求！
六、荷载计算
脚手架搭设高度H
48
脚手架钢管类型
①48.3X3.6
每米立杆承受结构自重标准值
0.129
gk（kN/m）
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：
NGik=（gk+laXn/2%.04/h）H=（0.129+1.52/2E.04/1.8）48=7.78kN单内立杆：
NG1k=7.78kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆：
NG2k1=（H/h+1）//XGkjbX1/2/2=（48/1.8+1）1.5/.9/.35//2/2=3.27kN
单内立杆：
NG2k1=3.27kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：
NG2k2=（H/h+1）la/GkdbX1/2=（48/1.8+1）1.50.141/2=2.9kN
4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：
NG2k3=GkmwXa/H=0.01>1.548=0.72kN
构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：
NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=3.27+2.9+0.72=6.89kN
单内立杆：
NG2k=NG2k1=3.27kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：
NQik=la枪X（njjXGkjj+nzjX3kzj）/2=1.509（1>3+1X2）/2=3.38kN
内立杆：
NQik=3.38kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：
N=1.2>（NGik+NG2k）+0.9X4>NQik=1.2（7.78+6.89）+
0.91.43.38=21.86kN
单内立杆：
N=1.2>（NG1k+NG2k）+0.9X4>NQ1k=1.2（7.78+3.27）+
0.91.43.38=17.51kN
七、钢丝绳卸荷计算
钢丝绳不均匀系数a
0.85
钢丝绳安全系数k
9
钢丝绳绳夹型式
马鞍式
拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T（kN）
15.19
钢丝绳绳夹数量[n]
5
吊环设置
共用
卸荷系数Kf
0.8
上部增加荷载高度（m）
6
脚手架卸荷次数N
1
第N次卸荷
卸荷点位置高度
hx（m）
卸荷点净高
hj（m）
钢丝绳上下吊点
的竖向距离
ls（m）
上吊点距内立杆
下吊点的水平距
离（mm）
上吊点距外立杆
下吊点的水平距
离（mm）
卸荷点水平间距
（m）
1
27
21
3
200
1100
3
第1个吊点与上吊琲的水平距离第汁吊点与上吊点的水平距离
钢丝绳绳卡作法
貝血累彭匚41
毛恻丝去曲
钢丝绳连接吊环作法（共用）
第1次卸荷验算
a=arctan（ls/Hs）=arctan（3000/200）=86.19°
a=arctan（ls/Hs）=arctan（3000/1100）=69.86°
钢丝绳竖向分力，不均匀系数Kx取1.5
Pi=KfXKxxNXMn+i）/H>HlL/|a=0.8*5为7.51送1/488/1.5=18.39kN
P2=Kf*Kx>NXhj（n+1）/H>HL/la=0.81.5>21.8621/483/1.5=22.95kN
钢丝绳轴向拉力
T1=P1/sin1a18.39/sin86.19=18.43kN
T2=P2/sin2a22.95/sin69.86=24.45kN
卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1,T2]=24.45kN
绳夹数量：
n=1.667[Fg]/（2T）=1.66724.45/（215.19）=2个w[n]=个
满足要求！
Pg=k>[Fg]/a=9X24.45/0.85=258.86kN
钢丝绳最小直径dmin=（Pg/0.5）1/2=（258.86/0.5）1/2=22.75mm
吊环最小直径dmin=（4A/n）=（4>[Fg]/（[f]¥2=4>24.45103/（65n1/^=22mm
注：
[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2
个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2
第1次卸荷钢丝绳最小直径22.75mm,必须拉紧至24.45kN,吊环最小直径为
22mm。
八、立杆稳定性验算
脚手架搭设高度H
48
立杆截面抵抗矩W（mm3）
5260
立杆截面回转半径i（mm）
15.9
立杆抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
立杆截面面积A（mm2）
506
连墙件布置方式
两步两跨
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kyh=1X1.5X1.8=2.7m
长细比入=/i=2.71）03/15.9=169.81<210
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度lo=kyh=1.155x1.5x1.8=3.12m
长细比入=/i=3.121X3/15.9=196.13
查《规范》表A得，©=0.188
满足要求！
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=（1.2XNGik+NG2k）+1.4XQik）Xhxi+（1-Kf）XHx顶
-hxi）+max[6,（1-Kf）xhj
顶]）/H=（1.2（7.78+6.89）+1.43.38）（27+（1-0.8）（27-27）+max[6,
（1-0.8）2U）/48=15.35kN
（T=N/（©A）=15353.77/（0.188x506）=161.^JH/ffj=205N/mn2
满足要求！
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值
N=（1.2小G1k+NG2k）+0.9*4NQ1k）>（hx1+（1-Kf）>（Hx顶-hx1）+max[6,（1-Kf）>hj
顶]）/H=（1.2（7.78+6.89）+0.91.4>3.38）（27+（1-0.8）（27-27）+max[6,
（1-0.8）2U）/48=15.03kN
Mw=0.9X.4Mwk=0.9x1.4Mab2/10=0.9K40.341.51.82/10=0.21kNm
（T=N/（©A）+
Mw/W=15028.92/（0.188506）+208254.33/5260=197.58N/mnf<[f]=205N/mm2
满足要求！
九、连墙件承载力验算
连墙件布置方式
两步两跨
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力
3
连墙件计算长度l°（mm）
600
N0（kN）
连墙件截面面积Ac（mm2）
489
连墙件截面回转半径i（mm）
158
连墙件抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
连墙件与扣件连接方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数
0.85
Niw=1.4Xk^>hX2Xla=1.4%.452X1.8送xl.5=6.84kN长细比入咄i=600/158=3.8，查《规范》表A.0.6得，©=0.99
（Niw+No）/（©Ac）=（6.84+3）3/（01^4X9）=20.28N/mm2<0.85X[f]=0.85
X205N/mm2=174.25N/mm2
满足要求！
扣件抗滑承载力验算：
Niw+N0=6.84+3=9.84kN<0.85X12=10.2kN
满足要求！
十、立杆地基承载力验算
地基土类型
粘性土
地基承载力特征值fg（kPa）
140
地基承载力调整系数mf
1
垫板底面积A（m2）
0.25
单立杆的轴心压力标准值N=（（NGik+NG2k）+NQik）Xhxi+（1-Kf）XHx顶
-hxi）+max[6,（1-Kf）j）/H=（（7.78+6.89）+3.38）（27+X-0.8）（2X-27）+max[6,
（1-0.8）21]）/48=12.41kN
立柱底垫板的底面平均压力p=N/（mfA）=12.41/（10X5）=49.63kPafg=
140kPa
满足要求！
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