地下室顶板梁墙模板计算书改DOC.docx
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地下室顶板梁墙模板计算书改DOC
地下室模板支撑体系（碗扣式）计算书
地下室顶板模板支撑（碗扣式）
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称
地下室负2层顶板，标高5.85m
新浇混凝土楼板板厚（mm）
360
新浇混凝土楼板边长L（m）
9.3
新浇混凝土楼板边宽B（m）
8.4
二、荷载设计
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算面板和次龙骨时的均布活荷载（kN/m2）
2.5
当计算面板和次龙骨时的集中荷载（kN）
2.5
当计算主龙骨时的均布活荷载（kN/m2）
1.5
当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载（kN/m2）
1
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及次龙骨
0.3
楼板模板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.25
0.18
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
模板支架高度（m）
5.75
立柱纵向间距la（mm）
900
立柱横向间距lb（mm）
900
水平拉杆步距h（mm）
1200
立柱布置在混凝土板域中的位置
中心对称
立柱距混凝土板短边的最近距离（mm）
150
立柱距混凝土板长边的最近距离（mm）
150
主龙骨布置方向
垂直楼板长边
次龙骨间距（mm）
200
次龙骨悬挑端计算长度（mm）
100,100
主龙骨悬挑端计算长度（mm）
100,100
结构表面的要求
结构表面隐蔽
模板及支架计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
设计简图如下：
模板设计平面图
模板设计立面图
四、面板验算
模板类型
覆面木胶合板
模板厚度（mm）
15
模板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
模板弹性模量E（N/mm2）
8000
根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×（0.1+（1.1+24）×0.36）+1.4×2.5，1.35×（0.3+（1.1+24）×0.36）+1.4×0.7×2.5]×1=13.548kN/m
q2＝0.9×1.35×G1k×b＝0.9×1.35×0.1×1=0.122kN/m
p＝0.9×1.4×0.7×Q1k＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN
Mmax=max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[13.548×0.22/8，0.122×0.22/8+2.205×0.2/4]=0.111kN·m；
σ＝Mmax/W＝0.111×106/37500＝2.956N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q＝（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=（0.1+（1.1+24）×0.36）×1=9.136kN/m
ν＝5ql4/（384EI）＝5×9.136×2004/（384×8000×281250）＝0.085mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm
满足要求！
五、次龙骨验算
次龙骨类型
方木
次龙骨材料规格（mm）
40×90
次龙骨抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
次龙骨抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
次龙骨弹性模量E（N/mm2）
9350
次龙骨截面抵抗矩W（cm3）
54
次龙骨截面惯性矩I（cm4）
243
因[L/la]取整＝[9300/900]取整＝10，按四等跨连续梁计算，又因次龙骨较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×（0.3+（1.1+24）×0.36）+1.4×2.5，1.35×（0.3+（1.1+24）×0.36）+1.4×0.7×2.5]×0.2＝2.71kN/m
因此，q1静＝0.9×1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=0.9×1.35×（0.3+（1.1+24）×0.36）×0.2＝2.269kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.2＝0.441kN/m
M1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×2.269×0.92+0.121×0.441×0.92＝0.24kN·m
q2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.2＝0.073kN/m
p＝0.9×1.4×0.7×Q1k＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN
M2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.073×0.92+0.21×2.205×0.9，0.107×0.073×0.92+0.181×2.205×0.9]＝0.421kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.71×0.12/2，0.073×0.12/2+2.205×0.1]＝0.221kN·m
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.24，0.421，0.221]＝0.421kN·m
σ＝Mmax/W＝0.421×106/54000＝7.802N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×2.269×0.9+0.62×0.441×0.9＝1.485kN
V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.073×0.9+0.681×2.205＝1.541kN
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.71×0.1，0.073×0.1+2.205]＝2.212kN
Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.485，1.541，2.212]＝2.212kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×2.212×1000/（2×90×40）＝0.922N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
q＝（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=（0.3+（24+1.1）×0.36）×0.2＝1.867kN/m
跨中νmax＝0.632qL4/（100EI）=0.632×1.867×9004/（100×9350×2430000）＝0.341mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝2.25mm
挠度,跨中νmax＝0.632qL4/（100EI）=0.632×1.867×9004/（100×9350×2430000）＝0.341mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝2.25mm
六、主龙骨验算
主龙骨类型
方木
主龙骨材料规格（mm）
90×90
可调托座内主龙骨根数
1
主龙骨弹性模量E（N/mm2）
8415
主龙骨抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
主龙骨抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.66
主龙骨截面惯性矩I（cm4）
546.75
主龙骨截面抵抗矩W（cm3）
121.5
1、次龙骨最大支座反力计算
Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×（0.5+（1.1+24）×0.36）+1.4×1.5，1.35×（0.5+（1.1+24）×0.36）+1.4×0.7×1.5]×0.2＝2.582kN/m
q1静＝0.9×1.35×（G1k+（G3k+G2k）×h）×b＝0.9×1.35×（0.5+（1.1+24）×0.36）×0.2＝2.317kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.2＝0.265kN/m
q2＝（G1k+（G3k+G2k）×h）×b＝（0.5+（1.1+24）×0.36）×0.2=1.907kN/m
承载能力极限状态
按四跨连续梁，R'max＝（1.143q1静+1.223q1活）L＝1.143×2.317×0.9+1.223×0.265×0.9＝2.675kN
按悬臂梁，R1＝2.582×0.1＝0.258kN
R＝max[R'max，R1]＝2.675kN;
正常使用极限状态
按四跨连续梁，R'max＝1.143q2L＝1.143×1.907×0.9＝1.962kN
按悬臂梁，R1＝Rmaxl=1.907×0.1＝0.191kN
R＝max[R'max，R1]＝1.962kN;
2、抗弯验算
计算简图如下：
主龙骨弯矩图（kN·m）
σ＝Mmax/W＝1.154×106/121500＝9.498N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
3、抗剪验算
主龙骨剪力图（kN）
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×7.226×1000/（2×90×90）＝1.338N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2
满足要求！
4、挠度验算
主龙骨变形图（mm）
跨中νmax=0.888mm≤[ν]=900/250=3.6mm
悬挑段νmax＝0.356mm≤[ν]=100/250=0.4mm
满足要求！
七、立柱验算
钢管类型
Ф48×3
立柱截面面积A（mm2）
424
立柱截面回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.49
立杆伸出顶层水平杆长度a（mm）
500
斜杆或剪刀撑设置
剪刀撑符合《规范》JGJ162-2008设置要求
立柱抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
λ=h/i=1200/15.9=75.472≤[λ]=150
满足要求！
查表得，φ＝0.751
Mw＝0.92×1.4×ωk×La×h2/10＝0.92×1.4×0.18×0.9×1.22/10＝0.026kN·m
Nw＝0.9×[1.2×（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×（Q1k+Mw/Lb）]×max[0.15+La/2，La]×max[0.15+Lb/2，Lb]＝0.9×[1.2×（0.75+（24+1.1）×0.36）+1.4×（1+0.026/0.9）]×max[0.15+0.9/2，0.9]×max[0.15+0.9/2，0.9]＝9.611kN
f＝Nw/（φA）+Mw/W＝9611.392/（0.751×424）+0.026106/4490＝36.076N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
斜杆计算：
W=ωk×lb×h=0.18×0.9×1.2=0.194kN；
Ws=（h2+la2）1/2/la×W=（1.2×1.2+0.9×0.9）1/2/0.9×0.194=0.324kN≤8kN；
斜杆验算满足要求！
八、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
按上节计算可知，可调托座受力N＝9.611kN≤[N]＝30kN
满足要求！
九、立柱地基基础验算
地基土类型
卵石、圆砾
地基承载力设计值fak（kPa）
70
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
1
垫板底面面积A（m2）
0.1
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/（mfA）＝9.611/（1×0.1）＝96.114kPa
立杆底部落在地下室顶板上，混凝土强度C40，地基承载力满足要求。
地下室梁底模板支撑（碗扣式）
计算依据：
1、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010
2、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
KL4
新浇混凝土梁计算跨度（m）
9.3
混凝土梁截面尺寸（mm×mm）
700×1200
新浇混凝土结构层高（m）
5.75
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及次龙骨
0.3
楼板模板
0.5
模板及其支架
1.01
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
混凝土梁钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.5
混凝土板钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k（kN/m2）
2.5
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.25
0.18
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
次龙骨垂直于砼梁截面
支撑架立柱沿梁跨向间距la（mm）
600
步距h（mm）
1200
立柱根数
2
立柱布置方式
等间距
立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）
0,900
底模下设支撑次龙骨根数
4
梁底支撑次龙骨最大悬挑长度（mm）
200
结构表面的要求
结构表面外露
模板及支架计算依据
《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011
结构重要性系数γ0
1
可变荷载的组合值系数φc
0.9
设计简图如下：
模板设计立面图
模板设计平面图
四、面板验算
模板类型
覆面木胶合板
模板厚度（mm）
15
模板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
模板弹性模量E（N/mm2）
8000
取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝γ0×[1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×（0.1+（24+1.5）×1.2）+1.4×0.9×2.5]×1＝44.595kN/m
q1静＝γ0×1.35×[G1k+（G2k+G3k）×h]×1＝1×1.35×[0.1+（24+1.5）×1.2]×1＝41.445kN/m
q1活＝γ0×1.4×φc×Q1k×1＝1×1.4×0.9×2.5×1＝3.15kN/m
q2＝[G1k+（G2k+G3k）×h]×1＝[0.1+（24+1.5）×1.2]×1＝30.7kN/m
1、强度验算
Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×41.445×0.2332+0.117×3.15×0.2332＝0.246kN·m
σ＝Mmax/W＝0.246×106/37500＝6.552N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.677qL4/（100EI）=0.677×30.7×233.3334/（100×8000×281250）＝0.274mm≤[ν]＝l/400＝233.333/400＝0.583mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R4=0.4q1静l+0.45q1活l=0.4×41.445×0.233+0.45×3.15×0.233＝4.199kN
R2=R3=1.1q1静l+1.2q1活l=1.1×41.445×0.233+1.2×3.15×0.233＝11.52kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'=R4'=0.4q2l=0.4×30.7×0.233＝2.865kN
R2'=R3'=1.1q2l=1.1×30.7×0.233＝7.88kN
五、次龙骨验算
次龙骨类型
方木
次龙骨材料规格（mm）
90×90
次龙骨抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
次龙骨抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
次龙骨弹性模量E（N/mm2）
9350
次龙骨截面抵抗矩W（cm3）
121.5
次龙骨截面惯性矩I（cm4）
546.75
q1＝max[4.199+0.9×1.35×（0.3-0.1）×0.7/3，11.52+0.9×1.35×（0.3-0.1）×0.7/3]＝11.576kN/m
q2＝max[2.865+（0.3-0.1）×0.7/3，7.88+（0.3-0.1）×0.7/3]＝7.926kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×11.576×0.62，0.5×11.576×0.22]＝0.446kN·m
σ＝Mmax/W＝0.446×106/121500＝3.67N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×11.576×0.6，11.576×0.2]＝4.216kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×4.216×1000/（2×90×90）＝0.781N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/（100EI）＝0.632×7.926×6004/（100×9350×5467500）＝0.127mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝7.926×2004/（8×9350×5467500）＝0.031mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑次龙骨悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×11.576×0.6，0.393×11.576×0.6+11.576×0.2]＝7.939kN
同理可得，其它梁底支撑次龙骨所受最大支座反力为R1＝R4＝2.919kN，R2＝R3＝7.939kN，7.939kN
正常使用极限状态
Rmax'＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×7.926×0.6，0.393×7.926×0.6+7.926×0.2]＝5.436kN
同理可得，其它梁底支撑次龙骨所受最大支座反力为R1'＝R4'＝1.997kN，R2'＝R3'＝5.436kN，5.436kN
六、主龙骨验算
主龙骨类型
方木
主龙骨材料规格（mm）
100×100
可调托座内主龙骨根数
1
主龙骨弹性模量E（N/mm2）
206000
主龙骨抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主龙骨抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主龙骨截面惯性矩I（cm4）
833.33
主龙骨截面抵抗矩W（cm3）
166.67
主龙骨自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主龙骨弯矩图（kN·m）
σ＝Mmax/W＝2.935×106/166670＝17.611N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主龙骨剪力图（kN）
Vmax＝10.858kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×10.858×1000/（2×100×100）＝1.629N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主龙骨变形图（mm）
νmax＝0.099mm≤[ν]＝l/400＝700/400＝1.75mm
满足要求！
4、支座反力验算
R1＝10.858kN，R2＝10.858kN
七、立柱验算
钢管类型（mm）
Ф48×3
立柱截面面积A（mm2）
424
立柱截面回转半径i（mm）
15.8
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.49
立杆伸出顶层水平杆长度a（mm）
500
斜杆或剪刀撑设置
剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求
立柱抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
支架自重标准值q（kN/m）
0.15
λ=（h+2a）/i=（1200+2×500）/15.8=139.241≤[λ]=180
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.353
1、风荷载计算
Mw＝1×0.9×1.4×0.18×0.6×1.22/10＝0.02kN·m
2、稳定性计算
同上四～六计算过程，可得：
R1＝10.858kN，R2＝10.858kN
立柱最大受力Nw＝Rmax+0.15×（5.75-1.2）＝11.541kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝11.541×103/（0.353×424）+0.02×106/4490＝81.47N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
由"主龙骨验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2]＝10.858kN≤[N]＝30kN
满足要求！
九、立柱地基基础计算
地基土类型
粘性土
地基承载力设计值fak（kPa）
140
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
1
垫板底面面积A（m2）
0.2
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/（mfA）＝11.541/（1×0.2）＝57.703kPa
立杆底部落在地下室顶板上，混凝土强度C40，地基承载力满足要求。
地下室梁侧模板支撑
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝梁名称
KL4，标高5.85m
混凝土
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