地下室结构模板施工方案Word文档格式.docx
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2.2.2、荷载参数
模板与木板自重（kN/m2）:
0.350；
混凝土与钢筋自重（kN/m3）:
25.000；
楼板浇筑厚度（m）:
0.150；
倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2）:
2.000；
施工均布荷载标准值（kN/m2）:
1.000；
2.2.3、木方参数
木方弹性模量E（N/mm2）:
9500.000；
木方抗弯强度设计值（N/mm2）:
13.000；
木方抗剪强度设计值（N/mm2）:
1.300；
木方的间隔距离（mm）:
200.000；
木方的截面宽度（mm）:
50.00；
木方的截面高度（mm）:
100.00；
计算单元
2.2.4、模板支撑方木的计算:
方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.000×
10.000×
10.000/6=83.33cm3；
I=5.000×
10.000/12=416.67cm4；
方木楞计算简图
2.2.4.1、荷载的计算：
（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：
q1=25.000×
0.200×
0.150=0.750kN/m；
（2）模板的自重线荷载（kN/m）:
q2=0.350×
0.200=0.070kN/m；
（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：
p1=（1.000+2.000）×
1.000×
0.200=0.600kN；
2.2.4.2、强度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=1.2×
（0.750+0.070）=0.984kN/m；
集中荷载p=1.4×
0.600=0.840kN；
最大弯距M=Pl/4+ql2/8=0.840×
1.000/4+0.984×
1.0002/8=0.333kN.m；
最大支座力N=P/2+ql/2=0.840/2+0.984×
1.000/2=0.912kN；
截面应力σ=M/w=0.333×
106/83.333×
103=3.996N/mm2；
方木的计算强度为3.996小13.0N/mm2,满足要求!
2.2.4.3、抗剪计算：
最大剪力的计算公式如下:
Q=ql/2+P/2
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<
[T]
其中最大剪力:
Q=1.000×
0.984/2+0.840/2=0.912kN；
截面抗剪强度计算值T=3×
912.000/（2×
50.000×
100.000）=0.274N/mm2；
截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；
方木的抗剪强度为0.274小于1.300，满足要求!
2.2.4.4、挠度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
均布荷载q=q1+q2=0.750+0.070=0.820kN/m；
集中荷载p=0.600kN；
最大变形V=5×
0.820×
1000.0004/（384×
9500.000×
4166666.67）+
600.000×
1000.0003/（48×
4166666.67）=0.586mm；
方木的最大挠度0.586小于1000.000/250,满足要求!
2.2.5、木方支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=0.984×
1.000+0.840=1.824kN；
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图（kN.m）
支撑钢管计算变形图（kN.m）
支撑钢管计算剪力图（kN）
最大弯矩Mmax=0.876kN.m；
最大变形Vmax=2.436mm；
最大支座力Qmax=9.996kN；
截面应力σ=0.876×
106/5080.000=172.368N/mm2；
支撑钢管的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10mm,满足要求!
2.2.6、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=9.996kN；
R<
12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
2.2.7、模板支架荷载标准值（轴力）:
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
2.2.7.1、静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架的自重（kN）：
NG1=0.149×
4.250=0.633kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
（2）模板的自重（kN）：
NG2=0.350×
1.000=0.350kN；
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：
NG3=25.000×
0.150×
1.000=3.750kN；
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.733kN；
2.2.7.2、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=（1.000+2.000）×
1.000=3.000kN；
2.2.7.3、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=9.879kN；
2.2.8、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：
N=9.879kN；
σ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；
i----计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.58cm；
A----立杆净截面面积（cm2）：
A=4.89cm2；
W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：
W=5.08cm3；
σ--------钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；
[f]----钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205.000N/mm2；
Lo----计算长度（m）；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式
（1）或
（2）计算
lo=k1uh
（1）
lo=（h+2a）
（2）
k1----计算长度附加系数，取值为1.155；
u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；
u=1.700；
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；
a=0.100m；
公式
（1）的计算结果：
立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×
1.700×
1.000=1.964m；
Lo/i=1963.500/15.800=124.000；
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.428；
钢管立杆受压强度计算值；
σ=9879.390/（0.428×
489.000）=47.204N/mm2；
立杆稳定性计算σ=47.204N/mm2小于[f]=205.000满足要求！
公式
（2）的计算结果：
立杆计算长度Lo=h+2a=1.000+0.100×
2=1.200m；
Lo/i=1200.000/15.800=76.000；
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.744；
σ=9879.390/（0.744×
489.000）=27.155N/mm2；
立杆稳定性计算σ=27.155N/mm2小于[f]=205.000满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算
lo=k1k2（h+2a）（3）
k1--计算长度附加系数按照表1取值1.185；
k2--计算长度附加系数，h+2a=1.200按照表2取值1.002；
公式（3）的计算结果：
立杆计算长度Lo=k1k2（h+2a）=1.185×
1.002×
（1.000+0.100×
2）=1.425m；
Lo/i=1424.844/15.800=90.000；
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.661；
σ=9879.390/（0.661×
489.000）=30.565N/mm2；
立杆稳定性计算σ=30.565N/mm2小于[f]=205.000满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
以上表参照杜荣军:
《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
2.2.9、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求:
2.2.9.1、模板支架的构造要求：
（1）、立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
（2）、梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2.2.9.2、立杆步距的设计：
（1）、当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
（2）、当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
（3）、高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。
2.2.9.3、剪刀撑的设计：
（1）、沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
（2）、中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
2.2.9.4、支撑架搭设的要求：
（1）、严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
（2）、确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
（3）、确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
（4）、地基支座的设计要满足承载力的要求。
3、地下室导墙及集水坑模板
地下室导墙模板面板采用15mm厚竹胶板，次楞50x100木方，间距300mm,主楞为直径48双钢管，设对拉在直径20螺栓两道并加穿墙套管，便于螺栓拆除，钢管支撑在地锚筋上。
见下图：
底板内的集水坑采用双面覆膜竹胶板模板体系，竹胶板板厚δ=15mm，水平肋采用50mm×
100mm的木方，间距为300mm。
采用φ48钢管、顶托对顶支撑，为防止位移，底部加固定地锚，同时在集水坑底部加密目钢丝网两道，保证混凝土不会上反，导致集水坑坑底标高上台。
集水坑模板支设见图。
4、柱模板的施工工艺
4.1、将剔凿的混凝土清理干净用水清洗。
4.2、距柱边线2mm用401胶贴20mm厚海绵条。
4.3、安装柱模板：
通排柱，先装两端柱；
安装就位预拼成的各片柱模，安装柱箍，再加斜撑，用经纬仪校正、固定，拉通线校正中间各柱。
4.4、九夹板后背木方间距为200mm，四个角布设木方，柱中采用双钢管用Φ14对拉螺杆连接加固，间距500mm，双向布置。
模板相接处必须粘贴海绵条或双面胶条，模板接口采用企口式。
5、梁模板施工工艺
5.1、在楼面上弹出梁的轴线，根据轴线及梁底标高搭设单独的梁底支架，（以便于楼板早期拆除时梁支撑不受影响）梁支架由两根立杆组成一门式架，立杆间距不大于1m。
5.2、按设计标高调整支架顶小横杆高度，然后安装底板，并拉线找直,梁底板应起拱，当梁跨度≥4m时，梁底起拱高度取1～3‰。
5.3、绑扎梁钢筋，安放预埋件，经检查合格后并清除杂物，安放梁底筋垫块，然后安装梁侧模板。
5.4、用三角架支撑固定梁侧模板，竖龙骨间距取500mm，当梁高400＜h＜700时，在板下100处加拉杆一道间距500，h＞800时，加拉杆二道，下道拉杆距梁底模200mm，梁底钢管龙骨，当梁宽b≤300时，中间加一道，b≥300时，加二道以上，以保证龙骨间距不大于150。
梁模板安装时，随时检查梁中线、标高、断面尺寸。
梁模支设如下图：
6、楼梯模板的支设如下图
7、墙体模板
砼墙模采用1220×
2440×
15mm九夹板（竖放），竖楞采用50*100木方，竖向木方间距300mm，横向采用双排48*3.5钢管，间距为450mm。
模板加固采用配套12穿墙螺杆，螺杆按300*400间距排设，在底层砼浇注时在距砼墙边200处预埋20＠500钢筋头，用来固定砼墙模板根部，以防砼浇注时墙在砼墙钢筋的两边拼装支设模板，然后将穿上套管（塑料套管两头均带塑料撑头）和φ12穿墙螺栓，纵横间距不大于500MM。
针对在每一层与层之间外墙的接槎部位容易出现漏浆的现象，造成外观效果和质量的降低，根据我们在其他工程的成功经验，采用橡胶条粘结封底的作法，具体做法如下：
在已施工完成的楼层的上一层安装外墙外模板时，模板稍落自本层的楼面以下，然后在其底部全部用橡胶条封死。
注：
本工程外墙为抗渗砼，所以外墙体采用止水对拉螺栓，按照人防要求墙体拉杆亦采用止水拉杆，如下图：
墙体模板支设如下图：
砼墙模板支设图
8、模板的拆除
拆除的时间应根据同条件试块的抗压强度确定，拄模板的拆除应能保证砼表面及棱角不因拆模而受损。
梁板底模板的拆模时砼强度按下表执行：
构件类型
构件跨度（m）
达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）
板
≤2
≥50
＞2，≤8
≥75
＞8
≥100
梁、拱、壳
≤8
悬臂构件
——
模板的拆除顺序遵循先支后拆，后支先拆，先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板，自上而下，支撑系统先拆侧面，后拆除竖向的原则。
拆除过程中不得猛击乱撬，防止砼受损，严禁把拆下的模板自由坠落于地面，应轻拆轻卸，堆放整齐。
拆下的模板应立即组织清理表面，并涂好脱模剂，方可进入下段施工。
9、现浇结构模板安装的允许偏差
现浇结构模板安装的允许偏差
项次
项目
允许偏差
检查方法
长城杯标准
1
轴线位移
柱、墙、梁
3
尺量
2
底模上表面标高
+3
水准仪或拉线、尺量
截面模内尺寸
基础
+5
4
层高垂直度
层高不大于5m
经纬仪或吊线、尺量
大于5m
5
相邻两板表面高低差
6
表面平整度
靠尺、塞尺
7
阴阳角
方正
方尺、塞尺
顺直
线尺
8
预埋铁件中心线位移
拉线、尺量
9
预埋管、螺栓
中心线位移
螺栓外露长度
5、-0
10
预留孔洞
尺寸
+5、-0
11
门窗洞口
宽、高
对角线
12
插筋
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