机械设计课程设计.docx
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机械设计课程设计
江西农业大学工学院
《机械设计》课程设计
题目:
圆锥—斜齿圆柱齿轮二级减速器
专业:
机械设计制造及其自动化
姓名:
程振涛
学号:
20085009
班级:
机制081
指导老师:
蔡金平
题目:
设计带式运输机上的圆锥——斜齿圆柱齿轮减速器。
工作有轻微振动。
经常满载、空载启动、不反转、单班制工作,运输机得允许速度误差位5%,小批量生产,使用年限10年,传动见图如下图所示:
运输拉力F=2.6KN卷筒直径D=360mm带速V=1m/s
设计过程
一、选择电动机,确定传动方案及计算运动参数
1.综合考虑后选用Y系三相异步电动机
带式运输机所需功率Pw=FV/1000=2600*1/1000=2.6KW
2.初估电动机得额定功率P
查表后取:
P=4KWn=1440r/min
电动机轴伸出端安装直径28mm
电动机轴伸出端安装长度60mm
电动机型号:
Y1112M—4
3.各轴转速的计算
电动机满载转速nm=n=1440r/min
工作机转速nw=60*1000*V/
=60*1000*1/3.14*360
=53.079r/min
总传动比i总=nm/nw=1440/53.079=27.129
4.传动比的分配及转速校核
通常取ih=(1.2~1.3)il取ih=1.25il得il=4.6587ih=5.8233
取Z1=22Z2=Z1ih=22*5.8233=128.1126取为128
u1=Z2/Z1=5.8181
取Z3=28Z4=Z3*il=28*4.6587=130.4436取为130
u2=Z4/Z3=130/28=4.6429
卷筒实际转速nw´=nw/i总=53.309
转速误差△nw=|(nw-nw´)/nw|*100%=0.43%<5%合乎要求
5.各轴功率计算
高速轴输入功率PⅠ=Pη1KW=4*0.95=3.8KW
中间轴输入功率PⅡ=Pη1η2KW=3.572KW
低速轴输入功率PⅢ=Pη1η2²KW=3.35768KW
卷筒输入功率Pw´=Pη1²η2²η3=3。
06220416KW
η1——联轴器的效率,取0.95
η2——一对齿轮传动效率(含轴承效率),取0.94
η3——一对轴承的效率,取0.96
6.各输入轴转矩得计算
高速轴输入转矩T1=9550PⅠ/n1=9550Pη1/nm=25.2014Nm
中间轴输入转矩T2=9550PⅡ/n2=T1ihη2=137.95Nm
低速级输入转矩T3=9550PⅢ/n3=T1ihilη2²=604.1076Nm
二.齿轮传动设计
1.高速级齿轮传动设计
1.1查资料大小齿轮40Cr调质270HB
疲劳极限应力σHlim=720Mpa
齿轮估算使用应力[σH]0.9σHlim=648Mpa
按经验公式取模数m=2R/Z1(u1²+1)1/2=2.48mm
取m=2.5mm
分度圆直径d1=mZ1=55d2=mZ2=320
分锥角δ1=arctan(Z1/Z2)=9.75ºδ2=90º-δ1=80.25º
锥距R=m(Z1²+Z2²)1/2/2=164.6625mm
尺宽b=ΦRR=57.6319mm取b=58mm
当量齿数ZV1=Z1/cosδ1=22.312ZV2=Z2/cosδ2=757.4
端面重合度αa1=arccosZV1cosα/(ZV1+2ha*)=44.28º
αa2=arccosZV2cosα/(ZV2+2ha*)=23.29º
εα=[ZV1(tanαa1-tanα)+ZV2(tanαa2-tanα)]/2
=8.8
尺宽中点圆周速度vm=
(1-0.5ΦR)d1n1/60*1000=3.42m/s
中点分度圆直径dm1=(1-0.5ΦR)d1=45.375mm
中点分度圆模数mm=(1-0.5ΦR)m=2.0625mm
1.2校核接触疲劳强度
(1)查资料得ZN=1.6ZLVR=1ZX1=1
失效率低于1%取SHmin=1
许用应力[σH1]=[σH1=2]=σHlimZNZLVRZWZX/SHmin==1152Mpa
(2)齿面接触疲劳应力Ftm=2000T1/dm1=1110.8N
查表得KA=1.25KV=1.1Kα=1Kβ=1.2ZE=189.8
ZH=2.5
Zε=[(4-εα)/3]1/2=0.862未修缘所以ZK=1
齿面接触疲劳应力
σH=ZEZHZεZK[1.18KAKVKαKβFt(u1²+1)/bdm1u1]=396.905Mpa
σH<[σH]满足齿面接触疲劳强度要求
1.3校核齿根弯曲疲劳强度
取YST=2 YN=1 YδrelT=1 YX=1 SFmin=1
σFlim=250MPa
[σF1]=[σF2]=σFlimYNYδrelTYRrelTYXYST/SFmin=500MPa
齿根疲劳应力 查表得 YFa1YSa1=4.3
YFa2YSa2=3.95 Yε=0.68
σF1=1.18KAKVKαKβFtmYFa1YSa1Yε/bmm
=58.963Mpa
σF2=σF1YFa2Ysa2/YFa1Ysa1=54.164MPa
σF1<[σF1]σF2<[σF2]满足齿根弯曲疲劳强度要求
1.4高速级齿轮传动得几何尺寸归于下表
名称
计算公式
结果/mm
大端模数
m
2.5
分度圆直径
d1=mZ1
55
d2=mZ2
320
齿顶圆直径
da1=d1+2ha1cosδ1
59.94
da2=d2+2ha2cosδ2
321.526
齿根圆直径
df1=d1-2hf1cosδ1
50.06
df2=d2-2hf2cosδ2
318.474
分锥角
δ1=arctan(Z1/Z2)
9.75º
δ2=90º-δ1
80.25º
锥距
R=m*(Z1+Z2)1/2/2
164.6625
齿宽
b=ΦRR
57.6318
中点分度圆直径
dm=(1-0.5ΦR)d1
45.375
中点分度圆模数
mm=(1-0.5ΦR)m
2.1875
齿宽系数
ΦR
0.35
1.4齿轮得结构设计
小锥齿轮由于直径较小,所以采用整体锥齿轮轴结构
大锥齿轮得机构及尺寸如下图
2.低速级齿轮传动设计
2.1小齿轮45钢调质硬度250HBSσHlim3=6000Mpa
σFlim3=220MPa
大齿轮45钢正火硬度195HBSσHlim4=550Mpa
σFlim4=210MPa
尺宽系数Φa=0.4载荷系数K=1.6许用应力σHmin=1.1
ZNZLVRZWZX=1.0
[σH3]=σHmin3ZNZLVRZWZX/SHmin=545.45Mpa
[σH4]=σHmin4ZNZLVRZWZX/SHmin=500Mpa
∵[σH1]>[σH2],∴以[σH2]代入计算:
a≧476(u2+1){KT2/Φau2[σH2]²}1/3=194.878mm取a=195mm
按经验公式选模数mn=(0.007~0.02)a=1.365~3.9取mn=2mm
螺旋角β=arccos[mn(Z3+Z4)/2a]=39.89º
d3=mnZ3/cosβ=69.139mmd4=mnZ4/cosβ=320.99mm
da3=d3+2ha*mn=73.139mmda4=d4+2ha*mn=324.99mm
齿宽b´=Φaa=0.4*195=78mm
取b3=b´+(5~10)=85b4=b´=78
当量齿数ZV3=Z3/cos³β=52.73
ZV4=Z4/cos³β=244.61
αt=arctan(tanαn/cosβ)=24.2237º
αat3=arccos[Z3cosαt/(Z3+2ha*)]=30.4189º
αat4=arccos[Z4cosαt/(Z4+2ha*)]=22.7181º
εα=[Z3*(tanαat3-tanαt)+Z4*(tanαat4-tanαt)]=1.507
εβ=b´sinβ/
mn=8.157
εγ=εα+εβ=9.664
2.2校核齿面接触疲强度
应力循环次数NL3=60an2t=60*190*
0=2.704*1011
NL4=60an3t=60*190**63.662*87600=6.358*1010
查表得ZN3=1ZN4=1取ZLVR=0.91ZX=1ZW=1SHmin=1
[σH3]=σHlim3ZN3ZLVRZWZX/SHmin=546MPa
[σH4]=σHlim4ZN3ZLVRZWZX/SHmin=500.5MPa
齿面接触疲劳应力Ft=2000T2/d3=3391.478N
KA=1.25KV=1.1Kα=1Kβ=1.2ZE=189.8
ZH=2.5ZεZβ=0.74
σH=ZEZHZεZβ[KAKVKαKβFt(u2+1)/b´d3u2]=383.523Mpa
σH<[σH3]σH<[σH4]满足齿面疲劳强度要求
2.3校核齿根弯曲疲劳强度
YST3=YST4=2YN3=YN4=1查表得:
YδrelT3=1YδrelT4=0.95
取YRrelT3=YRrelT4=0.9YX3=Yx4=1SFmin=1
许用应力[σH3]=σFlim3YN3YδrelT3YRrelT3YX3YST3=396Mpa
[σH4]=σFlim4YN4YδrelT3YRrelT4YX4YST4=359.1Mpa
齿根弯曲应力查得YFa3YSa3=4.22YFa4YSa4=4.0YαYβ=0.53
σF3=KAKVKαKβFtYFa3YSa3YαYβ/b´mn=80.23Mpa
σF4=KAKVKαKβFtYFa4YSa4YαYβ/b´mn=76.047Mpa
σF3<[σH3]σF4<[σH4]满足齿根弯曲强度要求
低速级齿轮传动的尺寸归于下表
名称
计算公式
结果/mm
法面模数
mn
2
法面压力角
αn
20º
螺旋角
β
30.89º
分度圆直径
d3=mnZ3/cosβ
69.139
d4=mnZ4/cosβ
320.99
齿顶圆直径
da3=d3+2ha*mn
73.139
da4=d4+2ha*mn
324.99
齿根圆直径
df3=d3-hf*mn
65.139
df4=d4-hf*mn
316.99
尺宽
b3=Φaa+(5~10)
85
b4=b
78
中心距
a≧476(u2+1)(KT2/Φau2[σH4])1/2
195
齿宽系数
Φa
0.4
小齿轮3由于直径较小,采用齿轮轴结构
大齿轮得结构图及尺寸如下图
二、轴的设计
在两级展开式减速器中,三根轴跨距相差不易过大,故一般先进行中间轴得设计,以确定跨距。
(一)中间轴设计
1、选择轴的材料
因中间轴是齿轮轴,应与齿轮3的材料一致,故材料为45钢调质,查资料知σB=600Mpa[σ0b]=95Mpa;[σ-1b]=55Mpa
2、轴的初步估算
查相关表知C=112,则d≧C(P2/n2)1/3=26.48mm
考虑该处轴颈尺寸应当大于高速级轴颈处直径,取d1=dmin=40mm
3.轴的结构设计
根据轴上零件得定位、装配及轴得工艺性要求,参考相关资料初步确定处中间轴得机构如下图所示。
(1)各轴段直径的确定
初选滚动轴承下,代号为7308C轴颈直径d1=d5=dmin=40mm
齿轮2处轴头直径d2=45mm
齿轮2定位轴肩高度hmin=(0.07~0.1)d=0.1*45=4.5,该处直径d2´=54mm
齿轮3得直径:
d3=74.285mmda3=78.285mmdf3=69.285mm
查表得轴承安装尺寸d4=49mm
(2)各轴段轴向尺寸及零件间得相对位置,参考相关资料确定出轴向长度,如上图所示。
4.按许用弯曲应力校核轴
(1)轴上力得作用点及支点跨距的确定
齿轮对轴的力作用点按简化原则应在齿轮的中点,因此可决定中间轴上两齿轮力的作用点位置。
轴颈上安装得7308C轴承从相关资料可知它得负荷作用中心距离轴承外端面尺寸a=18.5mm,故可计算出支点跨距和轴上各力作用点相互位置尺寸,见上图。
(2)绘轴的受力图,见下图。
(3)计算轴上的作用力:
齿轮2:
Ft2=2T2/d2=2*125968/320=787.3N
Fr2=Ft2*tanαcosδ2=236.19N
Fa2=Ft2tanαsinδ2=243.6N
齿轮3:
Ft3=2T2/d3=2*125968/74.285=3391.48N
Fr3=Ft3tanαn/cosβ3=1345.76N
Fa3=Ft3tanβ3=1788N
(4)计算支反力
垂直面支反力(XZ平面),参考上图及下图
绕支点B的力矩和ΣMBZ=0,得
RAZ=[Fr2(83+64)+Fa2*d2/2+Fa3*d3/2-Fr3*64]/(59+83+64)=262.06N
同理,ΣMAZ=0得
RBZ=[Fr3(83+59)+Fa3*d3/2+Fa2*d2/2-Fr2*59]/(59+83+64)=1371.5N
校核:
ΣZ=RAZ+Fr3-Fr2-RBZ=262.06+1345.76-243.6-1371.5=0计算无误
水平平面(XY平面),参考下图(c)
同样,由绕B点力矩和ΣMBY=0,得
RAY=[Ft2(83+64)+Ft3*64]/206=1668.29N
由ΣMAY=0,得
RBY=[Ft2*59+Ft3(59+83)]/206=2584.51N
校核:
ΣY=RAY+RBY-Ft2-Ft3=0计算无误
(5)转矩,绘弯矩图
垂直平面内的弯矩图:
如下图(b)
C处弯矩:
MCZ左=RAZ*59=262.06N*59=15461.54Nmm
MCZ右=RAZ*59-Fa2d2/2=15461.54-243.6*160=-23514.46Nmm
D处弯矩:
MDZ左=-RBZ*64+Fa3d3/2=-1371.5*64+1788*37.145=
-21360.74Nmm
MDZ右=-RBZ*64=1371.5*64=-87776Nmm
水平弯矩图,如下图(c)
C处弯矩MCY=RAY*59=1668.29*59=98429Nmm
D处弯矩MDY=RBY*64=2584.51*64=1654Nmm
(6)合成弯矩:
下图(d)
C处:
MC左=(MCZ左²+MCY²)1/2=(15461.5²+98429.11²)1/2=99636Nmm
MC右=(MCZ右²+MCY²)1/2=(23514.46²+98429.11²)1/2=101199Nmm
D处:
MD左=(MDZ左²+MDY²)1/2=(21360.74²+1654²)1/2=21425Nmm
MD右=(MDZ右²+MDY²)1/2=(87776²+1654²)1/2=87792Nmm
(7)转矩及转矩图:
如下图(e)
T2=125968Nmm
(8)计算当量弯矩、绘弯矩图,如下图(f)
应力校正系数a=[σ-1b]/[σ0b]=55/99=0.58
αT2=0.58*125968=73061Nmm
C处:
M´C左=MC左=101199Nmm
M´C右=[M²C右+(αT2)²]1/2=(101199²+73061²)1/2=124816Nmm
D处:
M´D左=[M²D左+(αT2)²]1/2=(877925²+73061²)1/2=114204Nmm
M´D右=MD右=114204Nmm
(9)校核轴径
C剖面:
dc=(M´C右/0.1[σ-1b])1/3=(124816/5.5)1/3
=28.31mm<45mm强度足够
D剖面:
dd=(M´D左/0.1[σ-1b])1/3=(114204/5.5)1/3
=25.786mm<69.285mm(齿根圆直径)强度足够
5.轴得细部设计
查资料得:
键槽尺寸b*h=14*9(t=5.5,t1=3.8,r=0.3)
键长L=50mm导向锥面尺寸a=3,α=30º
砂轮越程槽尺寸b1=3(h=0.4,r=1.0)
轴的详细结构图如下图:
(二)高速轴设计
1.轴的材料:
由于该轴为齿轮轴,与齿轮1得材料相同为40Cr调质
2.按切应力估算轴径
查得系数C=106
轴伸段直径d1≧C(P1/n1)1/3=106(4/1440)1/3=14.9mm
考虑与电机轴半轴连轴器相匹配的联轴器的孔径标准尺寸选用,
取d1=28mm
3.轴的结构设计
根据轴上零件得定位、装配及轴得工艺性要求,参考相关资料初步确定处高速轴得机构如下图所示。
初选滚动轴承下,代号为7307C轴颈直径d3=d5=dmin=35mm
轴承的安装尺寸d4=d6=43mm
锥齿部分设计尺寸,分圆直径d=55mm,da=56.966mm,df=52.54mm
4.按许用弯曲应力校核
校核过程类似于中间轴,经校核满足应力条件
(三)低速轴设计
1.根据轴上零件得定位、装配及轴得工艺性要求,参考相关资料初步确定处低速轴的结构及尺寸如后面的附图。
1.低速轴滚动轴承经计算选用7313C
三.滚动轴承的校核计算
(一)中间轴滚动轴承得校核计算
选用得轴的型号为7308C,查相关资料得Cr=41.4KNCor=33.4KN
1.作用在轴承上的负荷
1)径向负荷
A处轴承,FrⅠ=(RAZ²+RAY²)1/2=(262.06²+1668.29²)1/2=1689N
B处轴承,FrⅡ=(RBZ²+RBY²)1/2=(1371.5²+2584.5²)1/2=2926N
2)轴向负荷
3)下图为轴承受力简图
外部轴向力FA=Fa3-Fa2=1788-243.6=1544.4N
从最不利受力情况考虑FA指向B处Ⅱ轴承,如上图所示。
轴承内部轴向力S1=eFrⅠ=0.4*1689=675.6N(暂时取e=0.4)
SⅡ=0.4*FrⅡ=0.4*2926=1170.4N
因FA+S1=1544.4+675.6=2220>1212.88N=SⅡ
轴承Ⅱ被压紧,为紧端,故FaⅠ=SⅠ=676.6NFaⅡ=Fa+SⅠ=1886.32N
2.计算当量动负荷
Ⅰ轴承FaⅠ/Cor=1219/33400=0.0365查表得e=0.41
FaⅠ/FrⅠ=1219/1689=0.72>e,X1=0.27,Y1=2.2;载荷系数fd=1.1当量动载荷PrⅠ=fd(X1FrⅠ+Y1Fa1)=1.1*(0.27*1689+2.2*1219)
=3451.613N
Ⅱ轴承FaⅡ/Cor=1886.32/33400=0.056查表得e=0.43
FaⅡ/FrⅡ=1886.32/2926=0.64>e,X2=0.27,Y2=2.11;载荷系数fd=1.1
当量动载荷PrⅡ=fd(X2FrⅡ+Y2FaⅡ)=1.1*(0.27*2926+2.11*1886.32)
=5247.2N
3.校验轴承寿命
因PrⅠ轴承预期寿命与整机寿命相同,为:
10(年)*250(天)*8(小时)=20000h
轴承实际寿命:
Lh10=(16670/n2)*(Cr/PrⅡ)ε=(16670/270.78)*(41400/5247.2)³
=30233h>20000h具有足够的使用寿命
4.高速轴、低速轴滚动轴承校核过程与中间轴滚动轴承校核过程相同,经校核满足要求
四.平键连接的选用
(一)中间轴与锥齿轮2的键联接选用及计算
由前面轴的设计已知本处轴径为d2=45mm
查表后选择:
键14X9X50GB1096□79
键的接触长度l=L-b=50-14=36mm,接触高度h´=h/2=4.5mm
由资料查得键静联接的挤压许用应力[σP]=100Mpa
σP=2T/d2lh´=2*125968/45*36*4.534.56MPa<[σP]
键联接强度足够
(二)高速轴与低速轴得键联接选用与校核方法与中间轴相同,经校核强度足够。
五,联轴器得选择计算
(一)高速轴输入端联轴器得选择
高速级的转速较高,选用有缓冲功能得弹性套柱销联轴器
由表查得载荷系数K=1.5,则
计算转矩Tc=1.5X25.2014=37.8021N·m
工作转速n=1440(r/min)
轴径,电动机d电=25mm,d1=28mm
查表得选用的连轴器为:
TL5
合乎上述要求。
(二)低速轴输出端联轴器的选择
考虑速度较低,安全条件不很高,选用金属滑块联轴器。
计算转矩Tc=KT3=1.5X503.69X10³=755.535Nm
工作转速n3=63.662(r/min)
输出直径d=55mm
按相关表选择金属滑块联轴器满足迁都要求及转速要求
六、箱体的设计及计算
选材料:
灰铸铁(HT150和HT200)
参照相关资料得出箱体的相关尺寸如下表所示
名称
符号
尺寸关系/mm
箱盖壁厚
δ
12
箱盖壁厚
δ1
12
箱盖凸缘厚度
b1
18
箱坐凸缘厚度
b
18
箱底座凸缘厚度
b2
18
递交螺钉直径
df
24
地脚螺钉数目
n
6
轴承旁联接螺栓直径
d1
18
盖与底座联接螺栓直径
d2
12
联接螺栓d2的间距
l
125~200
轴承端盖螺钉直径
d3
10
检查孔盖螺钉直径
d4
8
定位销直径
d
9
df、d1、d2至外箱壁距离
C1
24
df、d1、d2至凸缘边距离
C2
22
轴承旁凸台半径
R1
24
凸台高度
h
5
外箱壁至轴承座端面距离
l1
52
齿轮顶圆与外箱壁距离
△1
20
齿轮端面与内箱壁距离
△2
15
箱盖、箱坐肋厚
m1.m
10、10
轴承端盖外径
D2
130~180
轴承旁联接螺栓距离
S
96
箱座深度
Hd
192
箱座高度
H
207
箱座宽度
Ba
203
参考文献:
1,机械设计杨明忠、朱家诚主编,武汉理工大学出版社
2,机械设计课程设计周元康,林昌华、张海兵编著,重庆大学出版社
3,机械设计课程设计西北工业大学李育锡主编,高等教育出版社
4,机械设计孔凌嘉、王小力主编,北京理工大学出版社
5,机械设计手册