模板施工工艺流程.docx

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模板施工工艺流程

（一）模板施工工艺流程

（二）模板制作加工

结构梁板、墙体模板采用覆膜多层板模板，在现场或邻近现场集中加工制作，运输至安装地点进行安装。

木模板现场加工制作所用电锯、电刨，由我公司自备，并在加工棚安装符合用电规范的开关箱，用电机械各种安全装置齐全有效。

（三）三大工具的配备

本工程所用的钢管、扣件、钢管架、U形托、底托等，由工具租赁公司租赁，并由出租方运输至现场，卸于塔吊覆盖范围内的指定地点，并码放整齐。

根据使用需要，由塔吊分批次运输至使用地点。

（四）模板选型

1底板板底、地梁梁底：

土胎模原土夯实，浇筑混凝土垫层，铺设防水，浇筑细石混凝土防水保护层。

2梁侧：

砖模砌筑240mm砖墙，抹水泥找平层找平层，抹防水层及防水保护层。

3集水坑、电梯内模：

15厚覆膜多层板采用吊模，用覆膜多层板，φ48钢管主龙骨、50×100木方次龙骨。

3.1.方柱采用多层板模板，60×80木方次背楞中距200mm配制，Ø16对拉螺栓紧固，螺栓外套塑料管兼作顶杆。

柱箍采用双钢管，也可采用方管，间距不大于500，下部1m加密至400。

3.2.柱模板支设前，先在四周弹上模板控制线，离地50cm处主筋焊上钢筋支杆，柱模用钢管与满堂架子进行拉结。

3.3.柱模组装加固柱箍后用线坠按模板边线进行吊正，吊正合格后用钢管、扣件加固牢固。

柱模板组装就位后应提前校正，固定两端模板，然后拉通长线校正中间纵横各模板。

4侧墙（单侧）：

选用15厚覆膜多层板，次龙骨选50×100木方，间距250，主龙骨选用φ48双钢管，间距600，对拉螺栓φ14，间距600×600。

5有梁板模板、楼梯模板：

15厚覆膜多层板50×100木方次龙骨，φ48双钢管主龙骨，钢管脚手架支撑。

横杆步距为1200mm；自由端小于600mm；距地200mm设扫地杆。

6框梁：

6.1.15厚覆膜多层板，梁底50×100木方次龙骨，100×100木方主龙骨，钢管式脚手架。

梁侧采用50×100木方作次龙骨，φ48双钢管主龙骨，φ14对拉螺杆。

6.2.800以上梁高，大梁下设三排Ø48立杆支撑。

梁两侧立杆支撑排距1000mm，沿梁立杆间距1000mm。

梁底支顶立杆纵向间距1000mm。

上顶螺旋式早拆器。

板下立杆至梁侧立杆距离1000mm。

梁底小横杆间距300mm。

水平拉杆步距1700mm。

7门窗洞口：

木模板定型钢支撑。

（五）模板简图

1、基础工程

地下室外墙水平施工缝留置在距底板300（500）mm处，其模板采用覆膜多层板吊模；吊模模板分块制作，边框采用50×100木方，竖向边框同面板做成企口型，竖肋采用50×100木方，间距为300mm。

2、地下室侧墙模板

模板采用18mm多层板，次龙骨采用50×100木方，主龙骨选用φ48双钢管，并选用φ14高强对拉止水螺栓拉接固定，竖向间距小于500,另外搭设钢管斜支撑；外墙墙体在对拉螺栓上加止水片，3mm厚钢板焊接。

3、柱模板

方柱模板示意图（一次浇筑，采用满堂红模板支撑时）

方柱模板示意图（两次浇筑，层高较大独立柱单独浇筑）

4、梁板、顶板模板

对于本工程截面较大的框梁（截面600高以上），均采用梁下三排支撑，形如下图所示：

5、梁柱节点模板

梁柱节点模板在混凝土浇筑过程中,容易出现变形、移位，造成漏浆等，在支梁柱节点时，模板向下延伸100mm，并对模板进行加固。

6、洞口模板设计

混凝土墙门窗洞口模板、预留洞口模板采用木多层板及木板、角铁、螺栓制作而成的定型钢木模板。

定型模板尺寸，根据墙厚，洞口的高度和宽度来制作。

利用洞边的钢筋控制洞口模板的位移。

如果墙中间的预留洞口，洞模下口模板要钻出气孔，保证混凝土的密实度。

7、后浇带模板

8、后浇带模板支撑

后浇带两侧设置与梁板支撑体系完全断开的独立支撑体系（在整体拆除模板时必须保留），以保证梁板板底模拆除后，后浇带的两侧支撑仍然保留，避免形成悬挑结构，确保后浇带部位的支撑安全稳固。

楼板厚小于300的现浇板模板做法，在板的部位采用锯齿形多层板作挡板，遇钢筋穿过位置锯成齿口，并采用钢丝网密封，外侧用直径12的钢筋、间距300进行固定。

（六）模板拆除

1、拆除顺序

模板拆除应遵循先支后拆、先非承重部位后承重部位以及自上而下的原则。

在模板拆除时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。

拆下的模板、配件等严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放，并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。

模板的拆除必须接到项目部的拆模通知后方可拆除，严禁私自拆除模板。

2、梁、板模板的拆除

（1）梁侧模的拆除

侧模拆除时混凝土强度以能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏，预埋件或外露钢筋插铁不因拆模碰扰而松动。

（2）底模的拆除

底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要球时，混凝土强度应符合规范规定。

检验方法：

检查同条件养护试件强度实验报告。

底模拆除时的混凝土强度要求

构件类型

构件跨度（m）

达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）

板

≤2

≥50

＞2，≤8

≥75

＞8

≥100

梁、拱、壳

≤8

≥75

＞8

≥100

悬臂构件

—

≥100

侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。

模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。

拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。

3、墙、柱模板拆除

当墙、柱混凝土强度达到1.2N/mm²时，先拆除一块模板，保证拆模时不缺棱掉角方可进行全部模板的拆除。

（1）墙、柱模板的拆除

墙体模板的拆除顺序是：

先拆两块模板的连接件螺栓。

再拆穿墙螺栓，使模板与墙、柱面逐渐脱离。

脱模困难时，可在底部用撬棍轻微撬动，不得在上口使劲撬动模板。

调节柱模支架的可调丝杆和侧向斜支撑，使柱模与混凝土墙面分离；

（2）角模的拆除

角模两侧都是混凝土墙面，吸附力较大，加之施工中模板封闭不严，或者角模移位，被混凝土握裹，因此拆模比较困难，可先将模板外表面的混凝土剔掉，然后用撬杆从下部撬动，将角膜脱出。

二、地下车库模板设计

（一）地下室柱模板

柱模板设计示意图

柱截面宽度B（mm）:

600.00；柱截面高度H（mm）:

700.00；柱模板的总计算高度:

H=3.80m；

计算简图

一、参数信息

1.基本参数

柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:

1；柱截面宽度B方向竖楞数目:

4；

柱截面高度H方向对拉螺栓数目:

1；柱截面高度H方向竖楞数目:

4；

对拉螺栓直径（mm）:

M14；

2.柱箍信息

柱箍材料:

木方；

宽度（mm）:

50.00；高度（mm）:

80.00；

柱箍的间距（mm）:

450；柱箍合并根数:

1；

3.竖楞信息

竖楞材料:

木方；竖楞合并根数:

1；

宽度（mm）:

50.00；高度（mm）:

80.00；

4.面板参数

面板类型:

胶合面板；面板厚度（mm）:

18.00；

面板弹性模量（N/mm2）:

6000.00；面板抗弯强度设计值fc（N/mm2）:

13.00；

面板抗剪强度设计值（N/mm2）:

1.50；

5.木方参数

方木抗弯强度设计值fc（N/mm2）:

13.00；方木弹性模量E（N/mm2）:

9000.00；

方木抗剪强度设计值ft（N/mm2）:

1.50；

二、柱模板荷载标准值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

F=γH

其中γ—混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t—新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；

T—混凝土的入模温度，取20.000℃；

V—混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H—模板计算高度，取3.800m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.200；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

分别计算得20.036kN/m2、91.200kN/m2，取较小值20.036kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值q1=20.036kN/m2；

倾倒混凝土时产生的荷载标准值q2=2kN/m2。

三、柱模板面板的计算

模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。

分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。

强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l=217mm，且竖楞数为4，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。

面板计算简图

1.面板抗弯强度验算

对柱截面宽度H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：

M=0.1ql2

其中，M—面板计算最大弯矩（N·mm）；

l—计算跨度（竖楞间距）:

l=217.0mm；

q—作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1:

1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：

1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；

式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q1+q2=9.737+1.134=10.871kN/m；

面板的最大弯矩：

M=0.1×10.871×217×217=5.12×104N.mm；

面板最大应力按下式计算：

σ=M/W

其中，σ--面板承受的应力（N/mm2）；

M--面板计算最大弯矩（N·mm）；

W--面板的截面抵抗矩:

W=bh2/6

b:

面板截面宽度，h:

面板截面厚度；

W=450×18.0×18.0/6=2.43×104mm3；

f—面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；f=13.000N/mm2；

面板的最大应力计算值：

σ=M/W=5.12×104/2.43×104=2.107N/mm2；

面板的最大应力计算值σ=2.107N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！

2.面板抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

V=0.6ql

其中，V—面板计算最大剪力（N）；

l—计算跨度（竖楞间距）:

l=217.0mm；

q—作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1:

1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：

1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；

式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q1+q2=9.737+1.134=10.871kN/m；

面板的最大剪力：

V=0.6×10.871×217.0=1415.469N；

截面抗剪强度必须满足下式：

τ=3V/（2bhn）≤fv

其中，τ—面板承受的剪应力（N/mm2）；

V—面板计算最大剪力（N）：

V=1415.469N；

b—构件的截面宽度（mm）：

b=450mm；

hn—面板厚度（mm）：

hn=18.0mm；

fv---面板抗剪强度设计值（N/mm2）：

fv=13.000N/mm2；

面板截面受剪应力计算值:

τ=3×1415.469/（2×450×18.0）=0.262N/mm2；

面板截面抗剪强度设计值:

[fv]=1.500N/mm2；

面板截面的受剪应力τ=0.262N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！

3.面板挠度验算

最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:

ν=0.677ql4/（100EI）

其中，q—作用在模板上的侧压力线荷载（kN/m）：

q=20.04×0.45＝9.02kN/m；

ν—面板最大挠度（mm）；

l—计算跨度（竖楞间距）:

l=217.0mm；

E—面板弹性模量（N/mm2）：

E=6000.00N/mm2；

I—面板截面的惯性矩（mm4）；

I=bh3/12

I=450×18.0×18.0×18.0/12=2.19×105mm4；

面板最大容许挠度:

[ν]=217/250=0.868mm；

面板的最大挠度计算值:

ν=0.677×9.02×217.04/（100×6000.0×2.19×105）=0.103mm；

面板的最大挠度计算值ν=0.103mm小于面板最大容许挠度设计值[ν]=0.868mm,满足要求！

四、竖楞计算

模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。

本工程柱高度为3.800m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=50×80×80/6×1=53.33cm3；

I=50×80×80×80/12×1=213.33cm4；

竖楞计算简图

1.抗弯强度验算

支座最大弯矩计算公式：

M=0.1ql2

其中，M—竖楞计算最大弯矩（N·mm）；

l—计算跨度（柱箍间距）:

l=450.0mm；

q—作用在竖楞上的线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1:

1.2×20.036×0.217×0.900=4.696kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：

1.4×2.000×0.217×0.900=0.547kN/m；

q=4.696+0.547=5.242kN/m；

竖楞的最大弯距：

M=0.1×5.242×450.0×450.0=1.06×105N·mm；

σ=M/W

其中，σ--竖楞承受的应力（N/mm2）；

M--竖楞计算最大弯矩（N·mm）；

W--竖楞的截面抵抗矩（mm3），W=5.33×104；

f—竖楞的抗弯强度设计值（N/mm2）；f=13.000N/mm2；

竖楞的最大应力计算值:

σ=M/W=1.06×105/5.33×104=1.991N/mm2；

竖楞的最大应力计算值σ=1.991N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！

2.抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

V=0.6ql

其中，V—竖楞计算最大剪力（N）；

l—计算跨度（柱箍间距）:

l=450.0mm；

q—作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1:

1.2×20.036×0.217×0.900=4.696kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：

1.4×2.000×0.217×0.900=0.547kN/m；

q=4.696+0.547=5.242kN/m；

竖楞的最大剪力：

V=0.6×5.242×450.0=1415.469N；

截面抗剪强度必须满足下式：

τ=3V/（2bhn）≤fv

其中，τ—竖楞截面最大受剪应力（N/mm2）；

V—竖楞计算最大剪力（N）：

V=0.6ql=0.6×5.242×450=1415.469N；

b—竖楞的截面宽度（mm）：

b=50.0mm；

hn—竖楞的截面高度（mm）：

hn=80.0mm；

fv—竖楞的抗剪强度设计值（N/mm2）：

fv=1.500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值:

τ=3×1415.469/（2×50.0×80.0×1）=0.531N/mm2；

竖楞截面抗剪强度设计值:

[fv]=1.500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.531N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:

νmax=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

其中，q—作用在竖楞上的线荷载（kN/m）：

q=20.04×0.18=5.24kN/m；

νmax—竖楞最大挠度（mm）；

l—计算跨度（柱箍间距）:

l=450.0mm；

E—竖楞弹性模量（N/mm2），E=9000.00N/mm2；

I—竖楞截面的惯性矩（mm4），I=2.13×106；

竖楞最大容许挠度:

[ν]=450/250=1.8mm；

竖楞的最大挠度计算值:

ν=0.677×5.24×450.04/（100×9000.0×2.13×106）=0.076mm；

竖楞的最大挠度计算值ν=0.076mm小于竖楞最大容许挠度[ν]=1.8mm，满足要求！

五、B方向柱箍的计算

本工程中，柱箍采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=50×80×80/6×1=53.33cm3；

I=50×80×80×80/12×1=213.33cm4；

按集中荷载计算（附计算简图）：

B方向柱箍计算简图

其中P--竖楞传递到柱箍的集中荷载（kN）；

P=（1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9）×0.183×0.45=1.99kN；

B方向柱箍剪力图（kN）

最大支座力:

N=4.650kN；

B方向柱箍弯矩图（kN·m）

最大弯矩:

M=0.186kN·m；

B方向柱箍变形图（mm）

最大变形:

ν=0.056mm；

1.柱箍抗弯强度验算

柱箍截面抗弯强度验算公式

σ=M/W

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:

M=185632.29N·mm；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:

W=53333mm3；

B边柱箍的最大应力计算值:

σ=3.48N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:

[f]=13N/mm2；

B边柱箍的最大应力计算值σ=1.86×108/5.33×107=3.48N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求!

2.柱箍挠度验算

经过计算得到:

ν=0.056mm；

柱箍最大容许挠度:

[ν]=300/250=1.2mm；

柱箍的最大挠度ν=0.056mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=1.2mm，满足要求!

3.柱箍抗剪强度验算

τ=3V/（2bhn）≤fv

其中，τ—柱箍承受的剪应力（N/mm2）；

V—柱箍计算最大剪力（N）：

V=1415.469N；

b—柱箍的截面宽度（mm）：

b=50.0mm；

hn—柱箍的截面高度（mm）：

hn=80.0mm；

fv---柱箍抗剪强度设计值（N/mm2）：

fv=13.000N/mm2；

柱箍截面最大受剪应力计算值:

τ=3×1415.469/（2×50.0×80.0×1）=0.531N/mm2；

柱箍截面最大受剪应力计算值τ=0.531N/mm2小于柱箍抗剪强度设计值[fv]=13N/mm2，满足要求！

六、B方向对拉螺栓的计算

计算公式如下:

N<[N]=f×A

其中N—对拉螺栓所受的拉力；

A—对拉螺栓有效面积（mm2）；

f—对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

查表得：

对拉螺栓的型号:

M14；

对拉螺栓的有效直径:

11.55mm；

对拉螺栓的有效面积:

A=105mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力:

N=4.65kN。

对拉螺栓最大容许拉力值:

[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；

对拉螺栓所受的最大拉力N=4.65kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

七、H方向柱箍的计算

本工程中，柱箍采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=50×80×80/6×1=53.33cm3；

I=50×80×80×80/12×1=213.33cm4；

按计算（附计算简图）：

H方向柱箍计算简图

其中P—竖楞传递到柱箍的集中荷载（kN）；

P=（1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9）×0.217×0.45=2.36kN；

H方向柱箍剪力图（kN）

最大支座力:

N=5.365kN；

H方向柱箍弯矩图（kN·m）

最大弯矩:

M=0.245kN·m；

H方向柱箍变形图（mm）

最大变形:

ν=0.094mm；

1.柱箍抗弯强度验算

柱箍截面抗弯强度验算公式:

σ=M/W

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:

M=245137.53N·mm；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:

W=53333mm3；

H边柱箍的最大应力计算值:

σ=4.596N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:

[f]=13N/mm2；

H边柱箍的最大应力计算值σ=2.45×108/5.33×107=4.596N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求!

2.柱箍挠度验算

经过计算得到:

ν=0.094mm；

柱箍最大容许挠度:

[ν]=350/250=1.4mm；

柱箍的最大挠度ν=0.094mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=1.4mm，满足要求!

3.柱箍抗剪强度验算

τ=3V/（2bhn）≤fv

其中，τ—柱箍承受的剪应力（N/mm2）；

V—柱箍计算最大剪力（N）：

V=1415.469N；

b—柱箍的截面宽度（mm）：

b=50.0mm；

hn—柱箍的截面高度（mm）：

hn=80.0mm；

fv---柱箍抗剪强度设计值（N/mm2）：

fv=13.000N/mm2；

柱箍截面最大受剪应力计算值:

τ=3×1415.469/（2×50.0×80.0×1）=0.531N/mm2；

柱箍截面最大受剪应力计算值τ=0.531N/mm2小于柱箍抗剪强度设计值[fv]=13N/mm2，满足要求！

八、H方向对拉螺栓的计算

验算公式如下:

N<[N]=f×A

其中N—对拉螺栓所受的拉力；

A—对拉螺栓有效面积（mm2）；

f—对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

查表得：

对拉螺栓的直径:

M14；

对拉螺栓有效直径:

11.55mm；

对拉螺栓有效面积:

A=105mm2；

对拉螺栓最大容许拉力值:

[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；

对拉螺栓所受的最大拉力:

N=5.365kN。

对拉螺栓所受的最大拉力:

N=5.365kN小于[N]=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

（二）地下室框梁模板

1、计算简图

2、计算参数

500×800截面梁，层高3.8m模板支撑图参数列表：

一、结构基本参数：

1、梁宽：

500mm

2、梁高度：

800mm

3、楼板厚度：

350mm

4、层高：

3.8m

二、梁底模板支撑参数：

1、承重架选型：

钢管扣件

2、承重架支设方式：

梁下双支顶立杆

3、梁底承重立杆根数：

2根

4、模板材料：

胶合板

5、模板