陷落柱注浆加固工程施工组织设计及安全技术措施.docx

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陷落柱注浆加固工程施工组织设计及安全技术措施

山西霍尔辛赫煤业有限公司

3202工作面回风顺槽X7陷落柱注浆加固工程

施工组织设计及安全技术措施

焦作市神龙水文地质工程有限公司

2013年6月24日

3202工作面回风顺槽X7陷落柱注浆加固工程

施工组织设计及安全技术措施

编制单位：

焦作市神龙水文地质工程有限公司

总工程师：

李鑫

项目经理：

赵高波

技术负责：

刘小军

编制：

邓勇

审核：

冀焕军

编制时间：

2013年6月24日

3202工作面回风顺槽X7陷落柱注浆加固工程

施工组织设计及安全技术措施会审

工程名称：

3202工作面回风顺槽X7陷落柱注浆加固工程

地测科：

技术科：

机电科：

安检科：

运输科：

通风科：

调度室：

机电副总：

生产副总：

安全副总：

地测副总：

总工程师：

编制单位：

焦作市神龙水文地质工程有限公司

编制：

编制时间：

2013年6月24日

3202工作面回风顺槽X7陷落柱注浆加固工程

施工组织设计及安全技术措施

一、工程概况

1、矿井水文地质概况

1）含水层：

本井田含水层划分为6组（见图1）。

（1）中奥陶统峰峰组（O2f）石灰岩岩溶裂隙含水层

本含水层埋藏较深，据井田内南部的2910钻孔揭穿峰峰组，其厚度为172.60m。

分上、下两段：

下段（O2f1）：

厚度109.35m，主要以石灰岩、白云质灰岩、泥质灰岩、角砾状灰岩为主，底部为含石膏灰岩、含石膏白云质灰岩等。

此段岩溶裂隙不发育，偶见细小溶孔及溶蚀裂隙，溶孔及溶蚀裂隙见有方解石脉充填现象。

上段（O2f2）：

厚度63.25m，主要以厚层状的灰岩为主，夹泥质灰岩、角砾状灰岩、豹皮灰岩等。

岩溶裂隙发育程度与下段相比亦较弱，偶见溶蚀裂隙及串珠状、蜂窝状小溶孔，并可见方解石脉充填现象。

据井田内南部的2910孔对O2f+O2S（岩溶裂隙不发育）的抽水资料：

q=0.0066L/s.m,K=0.0256m/d，水位标高644.07m，水质类型为SO4·HCO3—K+Na型。

另据高河资料分析，高河井田内北部的1402号孔对O2f+O2S上部的抽水资料：

q=2.142L/s.m,K=15.718m/d,水位标高651.96m，水质类型为SO4·HCO3—Ca·Mg型，而高河南部与北部的抽水试验结果差异也很大，很显然是北部富水性强于南部。

（2）上石炭统太原组含水层组

埋藏较深，为碎屑岩夹碳酸盐岩裂隙岩溶含水层组，主要包括K2、K3、K4、K5等灰岩裂隙含水层，构成太原组各煤层的充水水源。

1K2石灰岩岩溶裂隙含水层

厚4.85～15.98m，平均7.12m，以不规则裂隙为主，方解石脉体充填，并在局部地段见有小溶孔。

②K3石灰岩岩溶裂隙含水层

厚0.00～4.85m，平均3.32m，以斜裂隙和垂直裂隙为主，方解石脉充填。

③K4石灰岩岩溶裂隙含水层

厚1.31～6.25m，平均4.27m，以斜裂隙和垂直裂隙为主，并在局部地段见有溶蚀裂隙和小溶孔。

④K5石灰岩岩溶裂隙含水层

厚1.41～5.64m，平均3.09m，以斜裂隙为主，方解石脉充填、偶见有小溶孔。

区内共有17个钻孔揭穿该层位，钻进中消耗量及水位变化均变化较小，仅个别钻孔消耗量稍有增加，未做抽水试验。

另据邻矿高河井田内1001、2001钻孔对该含水层组进行混合抽水试验资料：

q=0.00024～0.0013L/s.m，K=0.0011～0.0037m/d，水位标高+680.77～+682.47m，水质类型为HCO3·Cl—K+Na或Cl·HCO3—K+Na型。

（3）下二迭统山西组及K8砂岩裂隙含水层组

为碎屑岩裂隙含水层组，井田内无出露。

本段包括K7砂岩、3#煤层顶板砂岩及K8砂岩裂隙含水层，构成主采3#煤层的充水水源。

①K7砂岩裂隙含水层

为山西组与太原组的分界砂岩。

岩性主要为细粒砂岩、中粒砂岩及粉砂岩，厚0.00～11.34m，平均2.73m。

偶见垂直裂隙及不规则裂隙，钻进中未发现明显的漏水现象。

②3#煤层顶板砂岩裂隙含水层

3#煤层顶板砂岩，局部与3#煤层直接接触，为3#煤层直接充水含水层，厚0.00～20.10m，平均5.86m。

岩性以中细粒砂岩为主，局部为粗粒砂岩、粉砂岩。

以不规则裂隙为主，见有方解石脉及泥质物充填现象。

钻孔在钻进此层时，消耗量及水位变化均不明显。

③K8砂岩裂隙含水层

下石盒子组与山西组分界砂岩。

岩性主要为中、细粒砂岩，厚0.45～16.03m，平均4.33m。

偶见垂直裂隙及不规则裂隙，钻进中未发现明显的漏水现象。

井田内对该含水层组进行了3次混合抽水试验。

风井检查孔为“抽干”,主井检查孔及1601钻孔抽水试验资料为：

q=0.00005～0.0029L/s.m，K=0.0003～0.0111m/d，水位标高+670.37～+713.89m，水质类型为SO4·HCO3—K+Na·Ca或Cl·HCO3—K+Na型。

该含水层组富水性为弱富水。

（4）上石盒子组与下石盒子组砂岩裂隙含水层组

该含水层组主要由中、细粒砂岩等组成，局部地段为粗粒砂岩。

含水空间以砂岩裂隙为主。

钻进至该层位时，水位及消耗量变化不明显。

据主井检查孔和副井检查孔该层位抽水试验资料：

含水层厚度38.27～67.03m，q=0.0160～0.0490L/s.m，K=0.0039～0.0074m/d，水位标高+905.81～+905.95m，水质类型为HCO3·Cl—K+Na型。

该含水层富水性为弱富水。

（5）基岩风化带裂隙含水层

井田内风化裂隙发育深度一般在基岩面以下50～60m。

基岩风化程度受构造、岩性及埋藏深度等条件的影响，其富水性有较大的差异。

钻孔在钻进此层时大多有冲洗液漏失现象，局部为全漏。

井田内该含水层上覆松散层较厚，其间水力联系密切，使该含水层的含水性和富水性有所增强。

井田内没有对基岩风化带进行单独抽水试验。

（6）松散层孔隙含水层组

全井田均为松散层所掩盖，厚度变化较大。

北部及中部较厚，东南部较薄，层厚49.20～195.96m，平均136.77m。

中下部主要为灰绿、紫红、浅褐色粘土、砂质粘土、粉砂质粘土，底部局部地段有薄层砂层及砂砾层。

上部主要由褐色、紫红色、灰绿色的粘土、含砂粘土、粉砂质粘土及黄色、褐黄色粉～粗砂、砂砾层等组成。

分别构成大小不一的透镜体，并形成包含有多个单个含水层与隔水层的含水层组。

含水性和透水性由砂、砂砾层层厚发育程度而定，其中含水性较强的为下更新统（Q2）的地层。

水位埋藏较浅，主要接受大气降水的补给，受大气降水影响明显。

据井田内钻孔抽水试验资料：

含水层厚度11.98m～38.20m,q=0.1141～0.2158L/s.m，K=0.0679～0.1749m/d，水位标高+917.74～+925.05m，水质类型为HCO3—Ca或HCO3—Ca·Mg型，该含水层富水性为中等。

由于该含水层组与基岩风化带含水层直接接触，水力联系密切，含水性相对较强。

图1霍尔辛赫井田主要含水层示意图

2）井田隔水层

井田内主要隔水层有：

（1）石炭系上统太原组底部及中统本溪组隔水层

层厚22.51～48.60m，厚度变化较大。

主要为黑色泥岩、砂质泥岩，灰绿色泥岩、铝质泥岩夹粉砂岩、细粒砂岩，底部为铁质粉砂岩。

裂隙不发育，透水性差，平行不整合于峰峰组灰岩岩溶含水层之上，阻隔其上、下含水层的水力联系。

（2）二叠系砂岩含水层层间隔水层

主要由泥岩、砂质泥岩等组成。

其泥岩、砂质泥岩单层厚度为0.95～30.73m，透水性差，呈层状分布于各砂岩含水层之间，形成平行复合结构，起层间隔水作用。

（3）第四系底部及第三系隔水层

主要由粘土、砂质粘土等组成，在局部地段分布，厚度为1.51～20.27m，透水性弱，起局部地段的隔水作用。

3）含水层补给、径流和排泄条件

井田均被松散层所覆盖。

松散含水层主要接受大气降水的补给，其次是下伏基岩风化带含水层相互补给。

沿漳河及雍河以泉形式向河流排泄，另以迳流方式流出区外或通过构造补给下伏含水层。

基岩风化带含水层，主要接受第四系及大气降水的补给，一部分地下水通过构造补给下伏含水层，大部分地下水以迳流方式流出区外。

煤层直接充水层为山西组、太原组含水层，井田内均无出露。

含水层补给条件差，且与上覆风化带、第四系含水层、下伏奥陶系中统岩溶裂隙含水层均有一定厚度的隔水层相隔，含水层组中夹有数层隔水层形成平行复合结构，若无构造沟通或未受破坏，则各含水层相对独立，水力联系微弱。

地下水运动主要以层间迳流为主，断层或陷落柱附近，可能会与其它含水层发生水力联系。

中奥陶统峰峰组在区内未见出露，主要补给来源为其他地段的迳流和区内上覆含水层通过构造补给。

由于近年来长治市区用水量增加，引起地下水位下降，影响到本井田，井田内奥灰水流向大致自西南向东北迳流。

2、3202工作面地质概况

霍尔辛赫煤业有限公司3202工作面位于二盘区3201工作面北边，东回风大巷以东，工作面标高为440～460m，工作面走向长2560m，倾斜长220m。

工作面开采对象为山西组下部的3#煤层，3#煤层赋存稳定，煤层厚度在6.8～7.5m，平均厚度为7.1m，煤层倾角平均为3°，为低－中灰、特低硫、高发热量、高熔灰分之贫煤。

3202工作面陷落柱和断层等构造较多，运输顺槽掘进时揭露F3、F13正断层、F9逆断层，回风顺槽掘进时揭露F45正断层、F9逆断层，回风顺槽揭露X6、X7陷落柱，揭露X7陷落柱时最大出水达18m3/h。

3、工程概况

3202工作面回风顺槽沿3#煤层顶板掘进，掘进过程中，在距前方X7陷落柱90m时，出现顶板破碎冒顶、巷帮片帮、煤壁渗水现象。

在超前钻探施工时（距X7陷落柱90m），孔深60m处钻孔出水，水量4-5m3/h，在掘进至距陷落柱30m处施工6个超前探孔，孔深10-12m不同程度见矸，多孔出水，水量约10m3/h。

继续掘进时顶板垮塌，钻孔涌水量增大，实测涌水量达18m3/h，并有异味，随即停止掘进，密闭观察，两天后涌水量稳定在16m3/h，放水70天后实测涌水量仍为16m3/h。

经水源水质化学辨识仪进行水质化验分析及对照，初步判定为顶板砂岩裂隙水。

3202工作面回风顺槽改从28#联络巷和27#联络巷向南掘进80m绕道后东西贯通，绕过X7陷落柱。

X7陷落柱预测成不规则矩形，东西长约75m，南北宽约70m，具体形状有待进一步查实。

2013年4月23日采集X7陷落柱出水点水样委托山西省地质矿产局二一二地质实验室做水质全分析，经多名水文地质专家分析、比对，认为该水样可能为顶板砂岩水和下组灰岩水混合水样；分析X7陷落柱出水有异味可能有两个原因：

一是考虑陷落柱边缘裂隙导通陷落柱顶部空洞积水；二是陷落柱边缘裂隙导通下组灰岩含水层。

2013年3月14日至5月31日霍尔辛赫煤业在井下共施工6个奥灰、太灰水文观测孔，其中东辅运大巷6#联络巷2#钻场（距X7陷落柱直线距离420m）施工1个奥灰水文观测孔和1个太灰水文观测孔，两个钻孔相距25m。

太灰孔施工时钻进25m揭露K5灰岩出水7m3/h，钻进69m揭露K4灰岩出水80m3/h，并有异味，放水3天后水量稳定在50m3/h，水压1.5MPa；奥灰孔施工时钻进70.5m揭露K4灰岩出水30m3/h，水压1.45MPa，并有异味，钻进90m揭露K2灰岩出水30m3/h，水压1.41MPa，并有异味，钻进184m进入峰峰组下段出水25m3/h，钻进至218m处遇大裂隙、发生卡钻现象，此时涌水量为30m3/h，钻进至454.5m终孔时钻孔涌水量为38.5m3/h，水压1.8MPa。

井底车辆维修库1#钻场（距X7陷落柱直线距离1100m）施工1个太灰孔和1个奥灰孔、南主运3#钻场（距X7陷落柱直线距离1670m）施工1个太灰孔、三个钻孔施工出水均很小，太原组K4、K3灰岩含水层均无钻孔出水，K2灰岩含水层出水为0.1-5.2m3/h。

3301后切眼4#钻场（距X7陷落柱直线距离1650m）施工1个太灰孔，钻进至K7砂岩出水0.7m3/h，钻进至K4底板下砂岩层出水10m3/h，揭露K2终孔时钻孔涌水量为15m3/h，水压1.0MPa。

分析以上太灰水文观测孔和奥灰水文观测孔钻探施工时钻孔涌水情况，说明东辅运大巷6#联络巷2#钻场施工区域太原组灰岩富水性异常。

东辅运大巷6#联络巷2#钻场奥灰、太灰水文观测孔距X7陷落柱直线距离仅420m，地层结构基本一致，从这两个水文观测钻孔出水情况可看出，X7陷落柱附近区域下组K4、K3、K2灰岩及奥灰各含水层岩溶裂隙较发育，有导通可能，局部可达中等富水性，补给水源较大。

东辅运大巷6#联络巷2#钻场太灰水文观测孔和奥灰水文观测孔在揭露K4和K3灰岩时涌水量较大，补给水量也较大，分析有可能是X7陷落柱导通奥灰水补给到太原组K4、K3和K2灰岩含水层。

3202回风顺槽掘进时，陷落柱以西回风顺槽90m范围、28#联络巷和南绕道煤壁渗水、多处有顶板淋水现象，揭露X7陷落柱时出水18m3/h，结合奥灰孔、太灰孔施工情况和水质分析结果，说明X7陷落柱破碎带可能与煤层顶板砂岩含水层（或陷落柱空洞）、底板含水层沟通。

随着巷道掘进延伸和工作面回采，受矿压和采动影响，太原组灰岩含水层或奥陶纪灰岩含水层水极易通过X7陷落柱进入采场，造成突水事故，威胁到工作面安全回采和矿井安全。

焦作市神龙水文地质工程有限公司受矿方委托，在3202工作面回风顺槽绕道内施工底板陷落柱注浆钻孔和顶板疏放水钻孔，对3#煤层底板以下陷落柱破碎带进行注浆加固，封堵出水，对煤层顶板以上砂岩含水层和陷落柱顶部空洞积水进行疏放。

二、施工方案

1、钻孔布置要求

3202工作面开采3#煤层，煤层顶板以上有3#煤层顶板砂岩裂隙含水层、K8、K9和K10砂岩含水层，并有可能存在陷落柱空洞积水。

K8砂岩底板距3#煤层顶板45m，K9砂岩底板距3#煤层顶板73m，K10砂岩底板距3#煤层顶板109m。

综合考虑工作面采长、煤层厚度、顶板跨采比、裂采比及各含水层标高等因素，顶板放水钻孔考虑向陷落柱深部钻进，钻进至3#煤层顶板以上80m终孔。

3#煤层底板以下有山西组K7砂岩含水层和太原组K5、K4、K3、K2等灰岩含水层，3#煤层底板距K5灰岩顶板26m，距K4灰岩顶板68m，距K3灰岩顶板81m，距K2灰岩顶板90m，3#煤层底板距奥陶纪峰峰组灰岩含水层120m。

奥灰水位为+640m～+645m。

X7陷落柱注浆加固工程钻孔布置重点考虑对煤层底板以下X7陷落柱破碎带以及陷落柱周边太原组K5、K4、K3灰岩岩溶裂隙进行注浆加固，在陷落柱边沿形成一个环状帷幕，隔断与各含水层之间的水力联系，彻底根除水患。

根据本地区以往钻孔注浆施工经验，水泥浆液扩散半径按20-25米考虑，采用立体交叉布孔，不留注浆空白带。

对煤层底板控制高度考虑75-85m至K4、K3底板以下2m终孔。

因钻场所在巷道距陷落柱较近，为便于稳固埋设套管，保证注浆效果，钻孔布置尽量斜向陷落柱边缘裂隙带钻进，埋设套管长度不小于15m。

打钻过程中遇到漏水、卡钻、裹钻、顶钻、钻孔出水或涌出有害气体等异常情况应停止钻进，起钻注浆。

对出水量大、裂隙发育的区域要加密布置钻孔，调整浆液水灰比，加大注浆压力，增大浆液有效扩散半径，保证陷落柱破碎带和灰岩岩溶裂隙得到均匀充填。

套管采用孔底翻浆进行加固，固管采用早强水泥浆，钻孔注浆主要采用水灰比为1:

0.6—1:

1.0的单液水泥浆，为防止钻孔注浆产生冒顶、片帮、底鼓等二次破坏，浅层起始注浆压力控制在2.5MPa左右。

反复透孔、钻进、注浆，逐步加大注浆压力，注浆终压不小于6.0MPa，注浆施工时视钻孔注浆量和注浆压力变化情况决定是否继续注浆或封孔。

注浆钻孔施工完毕施工检查注浆钻孔，要求进入陷落柱破碎带不小于30m，通过反复注浆、透孔、钻进，终孔时钻孔出水不大于3m3/h。

2、钻场及钻孔布置方案

通过分析矿方提供的资料，结合现场实际考察，本次X7陷落柱注浆加固工程在3202工作面回风顺槽三个绕道内共设计布置3个钻场。

1#钻场布置在3202工作面回风顺槽西绕道（28#联络巷）巷口南38-43m处，2#钻场布置在3202工作面回风顺槽南绕道巷口东48.5-53.5m处，3#钻场布置在3202工作面回风顺槽东绕道（27#联络巷）巷口南4-9m处。

钻场规格为顺巷道长5m，高3.5m（与回风顺槽巷道等高），陷落柱侧扩巷帮2m，钻场顶部正中左、中、右各施工2个起吊锚索。

本次工程共设计施工3个顶板疏放水钻孔，1#钻场施工F1#和F2#放水孔，2#钻场施工F3#放水孔，钻孔总进尺为274.9m（详见表1）。

本次陷落柱注浆加固工程共设计11个注浆钻孔，1#钻场施工4个注浆钻孔，2#钻场施工3个注浆钻孔，3#钻场施工4个注浆钻孔，注浆钻孔总进尺1075.6m（详见表2），施工时根据注浆情况增减钻孔数量。

注浆钻孔施工完毕在1#钻场、2#钻场和3#钻场分别施工J1#、J2#、J3#检查注浆钻孔，检查注浆钻孔总进尺为302m米（详见表3）。

本次X7陷落柱注浆加固和顶板疏放水工程共设计施工11个注浆钻孔、3检查注浆钻孔和3个顶板放水孔，总进尺为1652.5m。

表1：

陷落柱顶板放水钻孔设计参数一览表

钻场

钻孔编号

方位角

倾角

开孔位置

孔深（m）

备注

1#钻场

F1#

22°

+58°

3#煤顶板、左帮顶角

94.4

F2#

105°

+70°

3#煤顶板、距右帮1.0m

87.7

2#钻场

F3#

350°

+61°

3#煤顶板、距左帮2.0m

92.8

合计

3个

表2：

陷落柱注浆钻孔设计参数一览表

钻场

钻孔编号

方位角

倾角

开孔位置

孔深（m）

备注

1#钻场

1-1#

10°

-61°

巷道底板、左帮底外0.5m

97.0

1-2#

25°

-51°

巷道底板、左帮底角

95.4

1-3#

50°

-78°

巷道底板、距左帮1.0m

86.6

1-4#

115°

-63°

巷道底板、右帮底角

94.7

2#钻场

2-1#

305°

-62°

巷道底板、左帮底角

95.9

2-2#

10°

-77°

巷道底板、距右帮1.0m

86.7

2-3#

45°

-59°

巷道底板、右帮底角

99.0

3#钻场

3-1#

208°

-58°

巷道底板、左帮底角

109.5

3-2#

235°

-77°

巷道底板、距左帮1.0m

95.6

3-3#

293°

-57°

巷道底板、距右帮2.0m

111.1

3-4#

307°

-65°

巷道底板、距右帮1.0m

104.1

合计

11个

表3：

陷落柱检查注浆钻孔设计参数一览表

钻场

钻孔编号

方位角

倾角

开孔位置

孔深（m）

备注

1#钻场

J1#

90°

-57°

3#煤顶板、距左帮2.0m

101

2#钻场

J2#

340°

-60°

3#煤顶板、距左帮1.0m

100

3#钻场

J3#

270°

-57°

3#煤顶板、距左帮2.0m

101

合计

3个

3、钻孔结构

1）顶板疏放水钻孔

顶板疏放水钻孔开孔孔径均为φ133mm，钻进11m，下入φ127mm护孔套管10m，采用早强水泥浆对套管进行注浆加固后，凝固48小时（凝固时间视该矿井下水泥凝固时间确定）后透孔做耐压试验，孔口压力要不小于3.0MPa，稳压时间要不少于30分钟，试验合格后换径φ94mm钻进至进入K9粗粒砂岩8-10m终孔。

钻孔进入陷落柱破碎带后继续钻进，遇漏水、卡钻、裹钻等异常情况时停止钻进，进行注浆加固后透孔钻进，终孔层位为3#煤层顶板以上80m。

2）底板注浆加固钻孔和检查注浆钻孔

注浆钻孔和检查注浆钻孔开孔孔径均为φ133mm，钻进16m，下入φ127mm护孔套管15m，采用早强水泥浆对套管进行注浆加固后，凝固48小时（凝固时间视该矿井下水泥凝固时间确定）后透孔做耐压试验，孔口压力要不小于6.0MPa，稳压时间要不少于30分钟，试验合格后安装孔口防喷装置，然后换径φ94mm继续钻进至终孔。

遇漏水、卡钻、裹钻、钻孔出水、有害气体涌出等异常情况时停止钻进，进行注浆加固。

4、注浆要求

固管、注浆均采用425R普通硅酸盐水泥，固管采用早强水泥浆，注浆采用单液水泥浆，浆液水灰比控制在1:

0.7—1:

1.0之间，浆液调制均匀，注浆时确保连续注浆，根据注浆压力和浆液扩散情况，随时调整浆液水灰比，浆液水灰比按照由稀到稠再由稠到稀进行调整；起始注浆压力控制在2.5MPa左右，随钻孔深入逐步加大注浆压力，注浆终压不小于6.0MPa。

当进浆量小于40L/min时停止注浆，待水泥凝固24h后，透孔钻进，再注浆加固，重复进行。

5、施工技术要求

1）施工前编制严密安全技术措施，并经矿方相关部门会审签字，确保钻孔施工和钻孔注浆的施工安全。

2）严格按照设计参数进行钻孔定位，打钻前要反复核对钻孔方位角，确保钻孔按设计布置。

3）施工过程中应根据注浆钻孔出水情况和浆液扩散情况对出水量大、裂隙发育的区域要加密布置钻孔，调整浆液水灰比，加大注浆压力，增大浆液有效扩散半径，保证陷落柱破碎带和灰岩岩溶裂隙得到均匀充填，修改施工方案需书面申请并得到矿方有关部门的认可。

4）施工现场必须悬挂施工管理牌板，内容包括钻孔设计平面图、剖面图、设计参数等，并能够指导钻孔施工定位。

5）钻孔开孔放线需矿方地测部门人员和施工队负责人共同参加，钻孔施工完毕由矿方地测部门人员和施工队负责人共同进行验收。

6）接钻杆前要将钻具后退0.2～0.3m，防止卡钻。

7）钻孔施工过程中要密切注意钻孔岩粉变化情况、孔口循环水的水量变化，钻探过程中，如发现钻孔漏水、水量突然增大、有害气体涌出、顶钻、裹钻、卡钻等情况，应立即停止钻进。

8）下入固孔套管长度不得小于15m，套管注浆加固好并达到要求的承压值，保证钻孔注浆效果和钻孔出水时能进行控制。

9）套管埋设好后，孔口必须安装好防喷装置再继续施工。

10）顶板放水钻孔、注浆钻孔和检查注浆钻孔开孔孔径均为φ133mm，下入φ127mm护孔套管，预留一级套管空间，便于出现卡钻情况时，可采取钻孔下小一级套管进行事故处理。

11）钻孔施工时需准备压力不小于6.4MPa的闸阀，钻孔出水时先不要拔出钻杆，装好闸阀后再起钻，便于可控放水。

12）对钻孔出水情况进行观测，并记录钻孔出水水量和水压。

13）注浆不得超过要求的注浆压力，防止出现底鼓、冒顶、片帮等异常情况和二次破坏，钻孔注浆时应密切注意3202工作面辅助回风巷、28#联络巷、27#联络巷和回风顺槽绕道等陷落柱附近巷道是否有跑浆、底鼓、冒顶和片帮等现象，便于及时调整施工方案。

14）钻孔注浆属隐蔽工程，须由矿方相关部门进行监督和检查。

15）钻孔施工和注浆施工时，原始台班记录必须及时、准确。

三、施工组织

1、施工顺序和工期安排

根据设计要求和钻场实际准备情况，为确保按时完成施工任务，在进行现场调研后，计划分三个阶段进行施工：

第一阶段安排ZDY-4000S型全液压坑道钻机和ZDY-3200S型全液压坑道钻机各一台同时在1#钻场和2#钻场进行注浆钻孔施工。

第二阶段安排ZDY-4000S型钻机在3#钻场施工注浆钻孔，同时安排ZDY-3200S型钻