南广铁路西江特大桥总体设计.docx

南广铁路西江特大桥总体设计.docx

《南广铁路西江特大桥总体设计.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《南广铁路西江特大桥总体设计.docx（7页珍藏版）》请在冰点文库上搜索。

南广铁路西江特大桥总体设计

南广铁路西江特大桥总体设计

南广铁路西江特大桥总体设计南广铁路西江特大桥总体设计张华徐升桥彭岚平

（中铁工程设计咨询集团有限公司，北京100055）摘要：

以南广铁路肇庆西江特大桥为背景，针对大跨度钢拱桥的桥式方案，对钢箱拱桥和钢管桁架拱桥从结构性能、耐久性、工程造价、施工方法等多方面进行了综合比选；以西江特大桥486m中承式钢箱提篮拱桥为例，针对桥梁的主要设计参数进行了详尽阐述，包括矢跨比、拱轴系数、拱肋内倾角、横撑布置、吊杆形式、桥面系方案等；介绍了桥梁相关的静力、动力计算结果；针对大尺寸钢箱拱肋结构、钢混桥面系结构的结构方案及结构尺寸进行了描述；对大跨度钢箱拱桥“边段竖转+中段提升”、“缆索吊机节段悬拼”施工方案进行了综合研究比选。

关键词：

铁路；钢箱拱桥；设计参数；缆索吊机；节段悬拼1工程概况南广铁路西江特大桥是新建铁路南宁至广州线桂平至肇庆东段的控制性工程，设计速度250km/h，大桥全长618.3m，桥跨为（41.2+486+49.1）m+32m预应力混凝土简支梁，主桥为中承式钢箱提篮拱桥，计算跨径为450m，是目前世界上最大跨度的高速铁路拱桥，引桥为1孔32简支箱梁。

该桥所处位置地理条件复杂，施工难度极大，具有钢箱拱肋构件加工精度要求严、安装线形控制难度大、水深（60～80m）流急、施工场地狭窄、地形地貌及地质条件复杂等特点。

2结构形式本桥主桥采用中承式钢箱提篮拱桥，计算跨径450m。

大桥矢跨比为1/4，拱轴系数m=1.8，拱肋内倾角为4.8°，拱脚处拱肋横向中心距为34.0m，拱顶处为15.17m。

拱肋为钢箱结构，桥面系采用钢纵横梁与钢筋混凝土桥面板的结合梁体系。

2.1拱肋及横撑主桥拱肋各节段按“以折代曲”的原则设计。

拱肋为变高度钢箱结构，拱脚处拱肋截面径向高度为15.1m，拱顶截面径向高度为9.1m，拱肋为陀螺形截面。

肋肋横截面见图1。

全桥共设置18组横撑，桥面系以上12组，为一字形横撑；桥面系以下6组，为K形横撑。

横撑各杆件截面采用箱形断面。

2.2桥面系桥面系由钢横梁、钢主纵梁、钢次纵梁、钢筋混凝土桥面板组成，为半漂浮式桥面结构体系（图2）。

主纵梁横向中心距为20m，采用箱形断面，腹板中心距2.0m，高3.0m。

横梁在与主纵梁连接处与主纵梁等高。

横梁根据受力需要分为工形横梁和箱形横梁两种。

次纵梁均为工形断面，与对应位置处横梁等高。

桥面板由20cm厚的C50钢筋混凝土预制板和20cm厚后浇混凝土层组成。

图1拱肋截面2.3吊杆吊杆采用镀锌平行钢丝束，吊杆上端锚固在拱肋顶面，吊杆通过锚拉板锚固于钢主纵梁顶面，便于吊杆的安装、检查维修和更换，靠近拱梁相交区的2根吊杆D0、D1通过锚箱构造锚固于钢主纵梁下翼缘底面。

2.4阻尼器阻尼器设于支座处横撑的江心侧，安装位置与支座中心线重合，全桥共4个。

阻尼器主要技术参数：

最大阻尼力Fmax=2000kN，阻尼系数c=4000kN·s·m-1，速度指数α=0.3，最大冲程为±300mm。

图2西江特大桥桥面布置2.5限位拉索由于本桥桥面系为半漂浮体系，为控制结构的纵向位移，确保行车安全，在拱肋横撑支座处设置了限位拉索装置，安装位置与支座中心线重合，全桥共4个。

限位拉索采用211φ5的新型PES（FD）低应力防腐索体，预张拉力为1930kN。

3桥式方案研究本段航道位于西江弯道和峡谷上，江面变窄，常水位最大水深为60m，20年一遇洪水最大水深近80m，水流流速变化大，船舶航行条件差。

通过与航道主管部门协商，为保证不影响通航，该段河道不宜在河中设墩，因此本桥采用一跨越过西江的方式，这样桥梁对航道影响最小，且避免了深水基础，桥梁造价不会增加。

根据河床地形、地质条件、水文、通航条件，考虑水利防洪、航道通航要求，本阶段主要对钢箱拱桥和钢管混凝土拱桥两种桥式方案进行比较。

就外观而言，钢箱拱桥更加简洁，线条更加流畅、美观；就受力性能而言，钢箱拱桥比钢管混凝土拱桥结构受力更可靠，而且钢箱拱桥的动力特性和横向稳定性都优于钢管混凝土拱桥；就造价而言，钢箱拱桥方案工程造价略高于钢管混凝土拱桥方案。

经过技术、经济、施工、运营安全等综合比较，钢箱拱桥方案虽然造价略高，但在技术、施工、运营安全等方面具有明显优势，因此本设计推荐采用钢箱拱桥方案。

4主桥结构研究4.1矢跨比选取钢箱拱桥的矢高对结构受力的合理性、吊杆长度和竖、横向刚度影响较大。

在本次方案征集中对1/3、1/4、1/5这3种矢跨比拱肋的受力情况进行了比较。

表1不同矢跨比的计算结果对比矢跨比矢高/m最大拱肋轴力/kN最大拱肋弯矩/（kN·m）拱脚水平反力/kNHz1阶竖向1阶横向自振频率/主拱吊杆用钢量/t主拱拱肋用钢量/t1/3150.0140400430350859000.3310.396360177661/4112.51600004376001134000.3720.401230170101/590.01798004668001413000.3960.39715016800表1数据表明：

矢跨比越小，结构竖向刚度越大，但拱座的水平反力以及拱肋的内力都会相应增大；由于1阶横向振型为桥面的横向弯曲，桥面结构与拱肋通过支座连接，因此矢跨比对结构整体的横向刚度基本没有影响。

综合考虑结构受力、动力性能、制造、施工难度及桥梁美学等因素，最终选取矢跨比1/4。

4.2拱轴系数比选分别取不同的拱轴系数m为1.2，1.5，1.8进行计算，得到拱肋内力以及全桥动力特性如表2、表3所示。

注：

正弯矩表示拱肋下缘受拉，负弯矩表示拱肋上缘受拉；活载正负号表示由活载引起的拱肋最大正负弯矩。

表2拱肋内力拱脚轴力/kN拱顶轴力/mkN拱脚弯矩/（kN·m）拱顶弯矩/（kN·m）恒载活载1.2134120265009345018900-180000-36000/34000027700-3170/恒载活载恒载活载恒载活载720001.5134730265009416019000-87510-35010/34830061930-3050/755001.8135100266009487019100-5500-35000/36000094350-5550/77000表3全桥动力特性阶数不同m下的频率/Hzm=1.2m=1.5m=1.8振型特点1230.3720.4020.4670.3720.4010.4710.3730.3960.462反对称竖弯桥面横弯拱肋横弯由表2、表3可以看出，拱轴系数m对全桥的动力特性和拱肋轴力基本无影响，但对拱肋弯矩有较大影响，经比选，选取拱轴系数m=1.5。

4.3拱肋内倾角比选分别取不同的拱肋内倾角对全桥的动力特性进行计算，在相同的桥面宽度、不同的拱肋内倾角的条件下，前5阶振型和频率如表4所示。

表4不同内倾角的动力特性对比阶数不同拱肋内倾角下的频率/Hz0.0°3.0°4.8°8.0°振型特点123450.3260.3910.3930.5650.6690.3620.3950.4120.5690.6950.3710.3990.4580.5720.7230.3780.4000.5130.5750.790反对称竖弯桥面横弯拱肋横弯对称竖弯拱肋反对称横弯由表4可以看出，平行拱的横向刚度低于提篮拱，因此推荐采用提篮拱。

对于本方案而言，由于桥面系与拱肋通过支座进行连接，1阶动力特性（桥面横弯）起到控制作用，对于拱肋内倾角不同的提篮拱，1阶频率相差不大，但在桥面系宽度相同的情况下，上、下游拱脚的间距随着拱肋内倾角的增加而有较大增加，通过综合比选，拱肋内倾角采用4.8°。

4.4横撑数量对比对桥面以上不同的横撑数量进行比选，计算结果如表5所示。

桥面以上不同横撑数量的线性稳定性能如表6所示。

表5桥面以上不同横撑数量动力特性阶数振型特点10.3720.3720.3740.3740.375Hz16道12道10道9道7道不同横撑数量下的频率/反对称竖弯20.40.4010.3980.3950.379对称横弯（拱肋与桥面同向）30.4650.4710.4530.4460.428对称横弯（拱肋与桥面反向）40.570.5720.5730.5730.574对称竖弯50.7420.7320.7220.6950.641拱肋2阶反对称横弯+桥面扭转表6桥面以上不同横撑数量线性稳定性能不同横撑数量下的稳定系数16道12道10道9道7道失稳模态11.611.6810.5910.378.816反对称竖弯通过以上对比，并考虑全桥的整体美观性，桥面以上采用12道横撑。

4.5刚性吊杆与柔性吊杆比选由于吊杆长度较长，刚性吊杆对结构的刚度基本没有提高；采用刚性吊杆要对吊杆上、下连接处做特殊处理，所以本方案最终采用了柔性吊杆。

4.6尼尔森体系与平行吊杆体系比选分别对尼尔森体系和平行吊杆体系进行分析，静力、动力特性及线性稳定计算结果如表7-表9所示。

表7不同吊杆形式下结构竖向位移（平行吊杆/尼尔森吊杆）cm对应桥面一期恒载-20.6/-17.8-11.8/-12.4-38.8/-28-24.6/工况拱顶1/4拱肋跨中桥面1/4-19.1恒载（含二恒）-27.3/-23.4-14.8/-15.8-52.7/-36.6-32.7/-25.1最小活载-12.2/-9.2-20.4/-14.3-18.9/-12.5-25.5/-16.8最大活载3/2.116.9/11.23/216.7/11.2升温30℃20.1/17.612.7/11.217.4/14.610.9/10.2降温30℃-20.1/-17.6-12.7/-11.2-17.4/-14.6-10.9/-10.2恒+活载+降温-55.6/-49.9-44.8/-41.3-85.6/-66.6-65.8/-51.2表8不同吊杆形式下结构动力特性振型特点1阶0.372反对称竖弯0.401对称横弯（拱肋与桥面同向）阶数平行吊杆体系频率/Hz振型特点尼尔森体系频率/Hz2阶0.401对称横弯（拱肋与桥面同向）0.443反对称竖弯3阶0.446对称横弯（拱肋与桥面反向）0.478对称横弯（拱肋与桥面反向）4阶0.573对称竖弯0.696对称竖弯5阶0.695拱肋2阶反对称横弯+桥面扭转0.734拱肋2阶反对称横弯+桥面扭转表9不同吊杆形式下结构线性稳定平行吊杆体系尼尔森体系稳定系数失稳模态面内失稳11.68反对称竖弯11.73稳定系数失稳模态反对称横弯面外失稳12.44横向失稳17.17反对称竖弯由表7-表9可以看出，尼尔森体系较平行吊杆体系竖向刚度有了一定的提高，横向刚度影响不大，但是尼尔森体系受力和构造都不如平行吊杆简洁，因此本桥采用平行吊杆。

4.7桥面系方案比选通过对钢纵横梁、钢桁梁两种桥面系进行分析对比，两方案的车桥动力性能均能满足规范要求；相对于钢桁梁桥面系方案，钢纵横梁方案构造简洁，用钢量小，更为美观。

综合考虑，本桥采用钢纵横梁的桥面系方案。

4.8桥面与拱肋连接方式比选通过对拱肋与桥面系固结和支座连接两种方案进行计算比较，若拱肋与桥面系固结，有利于结构的整体刚度，其动力特性见表10，但是会在拱脚处产生较大的温度应力。

表10不同连接方式下动力特性对比振型特点1阶0.383竖弯（反对称）0.372竖弯（反对称）阶数拱肋与桥面刚接频率/Hz振型特点拱肋与桥面支座连接频率/Hz2阶0.426横弯（拱肋与桥面同向）0.401横弯（拱肋与桥面同向）3阶0.587横弯（拱肋与桥面反向）0.471横弯（拱肋与桥面反向）4阶0.731竖弯（对称）0.572竖弯（对称）5阶0.915拱肋反对称横弯0.732拱肋反对称横弯表11不同连接方式下拱脚应力对比MPa拱肋与桥面支座连接拱肋与桥面刚接工况上缘下缘升、降温上缘下缘30℃-33-35-96-87恒+活-127-159-134-149恒+活+温度-157-190-223-229因此，为了使拱肋受力更加合理，采用桥面系与拱肋通过拱肋间横梁上的支座进行连接。

全桥均采用滑动支座，纵桥向设置阻尼器及限位拉索。

5施工方案比选西江特大桥为中承式钢箱提篮拱桥，其总体施工方案是大桥建设需要确定的重大技术决策之一。

以下主要对“边段竖转+中段提升”、“缆索吊机节段悬拼”方案进行综合比选。

5.1“边段竖转+中段提升”方案拱肋分为三大段在拼装场地进行组拼，其中拱肋边段水平投影长度为166m，弦长为194m，质量为7000t，拱肋中段水平投影长度为108m，质量为2900t。

三大段拱肋分别通过大吨位泊船运至相应位置，拱肋边段采用竖转施工，边段竖转到位后，利用边段拱肋顶端安装的拱上吊架，整体提升拱肋中段。

拱肋合龙后，再进行吊杆安装和桥面系施工（图4）。

图4“边段竖转+中段提升”施工示意5.2缆索吊机节段拼装方案主拱肋开始3个节段利用5000kN浮吊安装，其余节段采用“缆索吊机节段悬拼”施工，两岸主拱肋横梁至桥台范围内的“钢纵横梁+桥面板”采用缆索吊机先水上整体提升，再在支架上纵向滑移的施工方法完成，而主拱肋横梁之间的“钢纵横梁+桥面板”和所有吊杆均采用缆索吊机直接架设完成（图5）。

图5节段拼装施工示意5.3主桥施工方案比较以上方案优缺点比较见表12，各方案均面临共同的难题：

塔架高度高，受力大，规模庞大；后锚的设计和施工，尤其是南宁侧，地质条件差，后锚碇设计和施工难度大，工程量庞大。

表12钢箱拱拱肋施工方案比较缺点边段竖转+中段提升大部分焊接在工厂和地面完成，焊接作业方便，质量易于保证；可先行安排拱肋节段组拼，对工期有利施工方案优点对航道干扰较大，需要2d时间全封航；15000t驳船资源稀缺缆索吊机节段悬拼航道占用范围小、时间短；吊重覆盖范围广，桥面施工方便拱肋施工相对工期长；高空对接、焊接量大；拱肋分节段频繁从水面起吊，相对风险小，但次数增加综合考虑两个施工方案的优缺点和施工单位的技术储备、经验，确定采用“缆索吊机节段悬拼”的施工方案。

6抗震性能研究采用两阶段抗震设计方法对西江特大桥进行了抗震分析与设计。

地震荷载由“地震安全评估报告”确定，分别为50年超越概率10%（地震水平I）和50年超越概率2%（地震水平II），输入方式为“纵向+竖向”和“横向+竖向”两种组合。

分析方法为非线性时程直接积分，并考虑了活动支座和黏滞阻尼器的非线性效应。

抗震分析和设计的主要结论如下：

1）通过阻尼器参数分析，建议在拱-梁连接处设置纵向黏滞阻尼器，推荐的参数为阻尼系数c=4000kN·s·m-1，速度指数α=0.3，最大阻尼抗力2000kN，行程±300mm。

2）根据地震水平I的分析结果对拱肋、桥墩和桩基进行了强度设计，在建议的最小配筋率作用下，结构处于弹性状态，抗震性能满足GB50011-2010要求。

3）根据地震水平II的分析结果对拱肋、桥墩和桩基进行了抗震验算，结果表明：

拱肋、桥墩和桩基整体上处于弹性状态，满足GB50011-2010要求。

7结语参建单位先后攻克桥梁两岸高达120m、总土方量逾60万m3的上山“天路”修筑等难题，开发了水下光滑陡峭岩石基础围堰设计与施工、大型混凝土沉井在破碎岩层条件下的下沉、临江面施工水位以下30m的止水及深基坑开挖与安全防护技术、大截面钢箱提篮拱拱肋高精度合龙等新技术，确保了西江特大桥安全、有序、成功合龙，在桥梁的结构形式、跨度、构造和施工工艺等方面将我国铁路桥梁的建设技术提高到一个新水平。

参考文献：

［1］中铁工程设计咨询集团有限公司.大跨度中承式钢箱拱桥建造关键技术研究［R］.北京：

中铁工程设计咨询集团有限公司，2011.［2］徐升桥，彭岚平，张华.南广铁路西江特大桥的技术创新［J］.铁道标准设计，2013

（2）：

50-56.［3］徐升桥，任为东，刘春彦.新光大桥的设计与施工［J］.铁道勘察，2007（S1）：

93-101.［4］翟建平.肇庆西江特大桥动力特性分析［J］.铁道科学与工程学报，2011（6）：

13-17.［5］李辉，徐升桥，张华.新光大桥主跨桥面钢-混组合桥面设计研究［J］.铁道勘察，2007（S1）：

88-92.［6］彭岚平，徐升桥，高静青.钢桁梁有砟桥面结构设计研究［J］.铁道勘察，2007（S1）：

14-19.［7］曹自印.南广铁路西江特大桥主跨钢箱拱梁安装方案比选［J］.科学之友，2012（5）：

74-76.［8］王立中.中承式钢箱拱桥拱肋的稳定性分析［J］.铁道标准设计，2004（4）：

42-44.［9］徐升桥.丫髻沙大桥主桥施工关键技术研究［J］.铁道标准设计，2001（6）：

8-12.OVERALLDESIGNOFXIJIANGBRIDGEFORNANNING-GUANGZHOURAILWAYZhangHuaXuShengqiaoPengLanping

（ChinaRailwayEngineeringDesignConsultingGroupCo.Ltd，Beijing100055，China）ABSTRACT：

OnthebackgroundofXijiangBridgeonNanning-GuangzhouRailwayLine，itwascarriedoutacomprehensivecomparisonbetweentheschemesoflarge-spansteel-boxarchbridgeandlarge-spansteeltubetrussarchbridge，includingstructuralperformance，durability，costandconstructionmethods，etc.Takingthemainspanof486mhalf-throughsteel-boxbasketarchbridgeofXijiangBridgeforexample，themaindesignparametersofthebridgeweredescribed，includingspanratio，archaxiscoefficient，theinclinationangleofarchrib，transversebracearrangement，boomform，bridgedecksystemscheme，etc.Static，dynamiccalculationresultsrelatedtothebridgewereintroduced.Theschemeandthesizeoflarge-sizesteel-boxarchribstructureandthesteel-concretedeckstructureweredescribed.Theconstructionschemesof“verticallyrotatingthesidesectionsandelevatingthemiddleone”，“segmentcantileveredassemblybycablecrane”forthelarge-spansteel-boxarchbridgewereresearchedandcompared.KEYWORDS：

railway；steel-boxarchbridge；designparameters；cablecrane；cantileverederectionofsectionsDOI：

10.13206/j.gjg201504005第一作者：

张华，男，1976年出生，高级工程师。

Email：

zhanghua_cec@收稿日期：

2014-09-17