后浇带施工方案.docx

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后浇带施工方案

一、工程概况……………………………………………………2

二、编制依据……………………………………2

三、施工方法…………………………………………………………………………3

四、验算………………………………………………………………………………10

1、工程概况

青岛海湾新城3#、4#、5#、6#楼工程位于开发区珠江路以南，武夷山以西，总建筑面积约为8万平方米，地下部分二层，为联体地下室，各楼座位于其上，为二十七层。

本工程地下二层层高为3.55米，地下一层层高为5米,标准层层高为2.9米。

本工程地下室占地面积大，约为10000平方米，根据设计要求留设多条后浇带，因此控制好后浇带的施工质量对工程的整体质量尤为重要。

二、编制依据

2.1、本工程的施工承包合同；

2.2、东盛建筑设计院的本工程设计图纸；

2.3、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GBJ50204-2002）

2.4、《建筑工程施工质量验收统一标准》（GBJ50300-2001）

2.5、《建筑施工计算手册》

2.6、《钢筋混凝土高层建筑结构设计及施工规范》（JGJ3-91）

2.7、《混凝土强度检验评定标准》（GBJ107-87）

2.8、本公司有关后浇带施工要求；

2.9、有关施工规范、要求。

三、施工方法

本工程后浇带部位有基础底板、车库外墙、车库顶板；后浇带施工内容牵扯到模板、钢筋及混凝土等分项工程。

各分项工程的施工要求如下：

3.1、模板工程。

3.1.1基础底板：

3.1.1.1基础底板的模板支设形状如附图：

3.1.1.2、根据图纸设计位置，基础底板后浇带部分为400mm厚、800mm宽，因此在绑扎结构底板底排钢筋前先放出后浇带位置线，在后浇带位置浇筑50mm（东西向后浇带）或64mm高（南北向后浇带）宽140mm高细石混凝土带（筏板钢筋为先布置φ14@200南北向钢筋），以防止筏板砼砂浆从下层钢筋网片下渗入后浇带内。

绑完板底钢筋后就先支设模板，中间加设钢板止水带，模板高度为400mm扣减上下两层钢筋保护层，再扣除上下钢筋网的直径后的尺寸，待上层钢筋网绑扎后再设15mm厚木条在钢筋上保证混凝土面的标高。

3.1.2地下室外墙后浇带，因工程要先回填土，然后再补浇后浇带。

墙体砼浇筑后，后浇带外侧部分模板拆除，采用预制80mm厚C20砼板，通过和外墙预埋钢板焊接后封闭外墙外侧，预制板之间用1:

2水泥砂浆嵌缝。

如图：

3.1.3顶梁板后浇带

3.1.3.1本工程的后浇带支设采用独立的系统。

3.1.3.2后浇带模板、支撑体系如附图所示：

3.1.3.3在通过后浇带的梁头两侧各300处根据设计设置独立支撑，该竖向独立支撑直接支撑在梁底砼面，即梁端竖向独立支撑在第一次支模时，支撑顶面顶板标高同梁底标高，顶板作该部位梁底的模板使用，支撑下端支在楼板或底板上。

平台及梁模板拆除后，独立支撑即作为后浇带的临时支撑，直至结构砼伸缩及建筑物沉降稳定后，二次支后浇带模板并浇筑后浇带砼，按规范留置同条件试块，在砼达到设计强度后拆除后浇带部位模板。

上下层独立支撑立杆必须在同一条中心线上，以免荷载破坏楼板结构。

竖向独立支撑平面设置原则为：

凡与后浇带相交的梁底均在后浇带两侧各设一组,其中主梁由四根钢管组成,次梁由两根钢管组成，独立支撑在各层平面位置相同，以使上下层立杆上下中心线对齐。

后浇带模板在支设后，支撑体系用红油漆做出明显标识；

3.1.3.4标识的模板体系在两侧模板拆除时保留，以确保构件和结构整体在施工阶段的承载能力和稳定性，并严禁松动、破坏此体系；

3.1.3.5顶板后浇带大样如附图;

3.1.3.6后浇带混凝土达到拆模条件时，后浇带的所有支撑体系方可以全部拆除。

3.2、钢筋工程。

3.2.1基础底板后浇带

3.2.1.1基础底板后浇带钢筋绑扎前先在垫层面弹出钢筋分布线，并根据钢筋间距用粉笔划分出间距点，然后根据设计图纸要求准确绑扎钢筋；

3.2.1.2绑扎前，确定好各部位钢筋的绑扎顺序，然后穿插进行绑扎，以免由于绑扎顺序不对造成人工浪费和绑扎质量的下降；

3.2.2梁、板后浇带

3.2.2.1后浇带部位的梁板钢筋不截断

3.3、后浇带混凝土工程。

3.3.1后浇带混凝土比其两边的混凝土迟浇不少于2个月；

3.3.2后浇带混凝土浇灌之前，先将后浇带两边混凝土凿毛，清洗干净，整理好钢筋，支好模后再浇灌混凝土；

3.3.3后浇带混凝土强度等级比两侧混凝土高一个等级，优先采用原浇筑用的水泥，并渗加高效膨胀剂。

3.3.4进场砼必须每车核对配合比、坍落度、砼标号、抗渗等级及外加剂掺量是否与设计要求一致。

后浇带在浇筑砼前，必须将整个砼表面按照施工缝的要求进行处理。

地下室底板与本层的外墙后浇砼一起浇筑，采用比两侧砼提高一个强度等级的补偿收缩性砼浇筑，养护时间不宜少于28d，后浇带混凝土终凝后2小时即开始养护，表面覆盖一层薄膜，必要时加盖一层麻袋片，并浇水养护，浇水次数以保证砼始终处于湿润状态为准。

。

地下室的后浇带每一段应一次性浇筑，但前后两次之间的施工缝应按设计要求进行处理。

浇筑所有后浇带砼时，应按有关规定留置标准养护试块，用于确定砼28天强度；基础底板及地下室外墙均需留置抗渗试块；浇筑顶板后浇带砼时，应留置拆模试块，用于确定拆模时间，后浇带模板必须在后浇带砼达到设计强度的100%方可拆模。

后浇带砼采用泵送的方法运送至浇筑地点。

严格控制外墙拆模时间，防止因拆模过早而引起外墙穿墙螺杆松动。

后浇带砼应振捣密实，与两侧砼之间的接缝收口必须顺畅、密实。

3.4、质量保证措施

3.4.1、严格按照设计图纸要求和施工验收规范进行验收，坚持三检制度，确保每一道工序受控。

3.4.2、后浇带混凝土模板支设前，需提前清理海绵条、木条等杂物，后浇带两侧混凝土凿毛，对于被油污染的混凝土还需要用碱水清洗干净；

3.4.3、钢筋若锈蚀，提前用钢丝刷进行除锈。

3.4.4、后浇带混凝土原材料必须严格按设计要求控制，配比由试验室确定，对商砼站经常性进行抽查，确保混凝土的质量。

混凝土养护必须设专人养护，确保养护质量和养护天数。

3.5、成品保护措施

3.5.1、后浇带两侧混凝土拆模后即进行清理工作，对后浇带内杂物、混凝土渣等全部清理干净，后浇带两侧混凝土面即行凿毛、清理；

3.5.2、清理后在后浇带两侧砌两皮砖并覆盖两层废旧安全网防止杂物落入，在后浇带混凝土施工前只需要再简单进行凿毛清理。

3.5.3、后浇带钢筋上不得堆放钢模板等物，防止压弯钢筋和损坏两侧混凝土面。

3.5.4、后浇带混凝土浇筑前清理顺序先上层、后下层进行，防止清理后被污染。

3.5.5、运输后浇带混凝土不得损坏其他成品、半成品构件。

3.6、安全与文明施工

3.6.1、进入现场必须佩带安全帽，系好帽带。

3.6.2、施工现场做到工完场清，后浇带内清理出的建筑垃圾及时清运出现场。

3.6.3、临边作业时，遵守高空作业规章制度。

3.6.4、外墙后浇带作业在脚手架上进行，不得独跳施工，安全防护工作必须到位。

3.6.5、施工现场所有用电设备，除作保护接零外，必须在设备保护线的首端处设置漏电保护装置。

3.6.6、每台用电设备应有各自专用的开关箱，必须实行“一机一闸”。

3.6.7、夜间施工照明充足。

上下马道必须做防滑措施。

3.6.8、泵送砼作业过程中，软管末端出口与浇筑面应保持0.5～1m，防止埋入砼内，造成管内瞬时压力增高爆管伤人。

3.6.9、严禁在外墙后浇带的钢筋网片上攀爬。

3.6.10、砼浇筑前，应对振动器进行试运转，振动器操作人员应穿绝缘靴、戴绝缘手套；振动器不能挂在钢筋上，湿手不能接触绝缘开关。

3.6.11、施工时应先将上层的后浇带洞口用夹板等遮盖严实并设置警戒区域，以防坠物伤人。

3.6.12、夜间施工时使用聚光灯照射施工点以防对环境造成光污染。

3.6.13、砼罐车每次出场应清理下料斗，防止砼遗洒污染交通路面。

3.6.14、散落在楼板上的砼废料要及时清理。

4、验算

由于立杆中心线上下对齐，故假定上层立杆荷载通过楼板直接传至下层立杆。

地下负一层顶板梁验算1：

（计算结构范围如附图）

一、选

轴/S轴侧d1Kly-04作分析，板厚h=180，主梁b=400，h=800，计算跨度l=1.700m。

计算假定：

1）

～

轴井字梁截面为350×600，将该范围井字梁转化为板厚：

则⑧轴右侧板厚

h＝0.18＋<8.05×0.35×（0.60-0.18）×2＋（1.825－0.35×2）×0.35×（0.60－0.18）>/（8.05×1.825）

h＝0.352m

则⑧轴左侧板厚

h＝0.18＋<8.05×0.35×（0.60-0.18）×2＋（1.825－0.35×2）×0.35×（0.60－0.18）>/（8.05×1.825）

h＝0.352m

则：

1、⑧轴右侧楼板荷载计算：

板自重250.352=8.8KN/m2

⑧轴左侧楼板荷载计算：

板自重250.352=8.8KN/m2

⑧轴右侧楼板传至d1Kly-04荷载为:

（计算至右侧跨度1/3部位）8.8×8.05/3＝23.61KN/m

⑧轴左侧楼板传至d1Kly-04荷载为:

（计算至左侧跨度1/3部位）8.8×8.05/3＝23.61KN/m

d1Kly-04自重q=250.40.80=8.0KN/m

2、施工人员及设备等动荷载：

2KN/m2

3、d1Kly-04上均布线荷载q=（板、梁恒载）+（动荷载）<本计算采用支撑体系安全系数取2，支撑加固偏与安全，故计算不考虑静荷载分项系数。

支撑上方梁板浇筑砼期间，该范围搭设有满堂模板支撑，故计算可不必考虑动荷载的分项系数。

）

q=23.61＋23.61＋8+2×（1.825/3＋8.05/3）

q=61.8KN/m

则d1Kly-04均布线荷载q=61.8KN/m

本计算将d1Kly-04看作一端固定，一端简支的承受均布荷载的单跨梁，如下图，根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：

R＝3/8×q×L（l为计算跨度L＝1.70m）

R＝3/8×61.8×1.70

＝39.39KN

因本层为地下车库负一层顶屋面，上层传至荷载R’=0

则独立支撑承受荷载

N＝R=39.39KN

该处支撑点设1个C型槽钢[16a格构式支撑，该支撑允许荷载为40～60KN，允许高度为2800～4500mm。

该处梁底距地面为3.1米，高度满足要求。

N=39.39＜2倍安全系数下的（40～60KN），MAX＝120KN

支撑体系安全

二、对S轴侧d1Lx-03分析：

板厚h=180，d1Lx-03梁b=350，h=600，计算跨度l=1.825m。

同理，将该范围井字梁转化为板厚：

（此将d1Lx-03已转化为板厚）

h＝0.18＋<8.05×0.35×（0.60-0.18）×2＋（1.825－0.35×2）×0.35×（0.60－0.18）>/（8.05×1.825）

h＝0.352m

则：

1、楼板荷载计算：

板自重250.352=8.8KN/m2

楼板传至d1Lx-03荷载（该处取板计算跨度为4.2米）：

8.8×4.2＝36.96KN/m

2、施工人员及设备等动荷载：

2KN/m2

3、d1Lx-03上均布线荷载q=板、梁恒载+动荷载

q=36.96+2×4.2

q=45.36KN/m

则d1Lx-03均布线荷载q=45.36KN/m

本计算将d1Lx-03看作一端固定，另一端简支的承受均布荷载的单跨梁，如下图，根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：

R＝3/8×q×L（L为d1Lx-03的计算跨度L＝1.825m）

R＝3/8×45.36×1.825

R＝31.04KN

因本层为地下车库负一层顶屋面，上层传至荷载R’=0

则独立支撑承受荷载

N=R=31.04KN

该处支撑点设一个可调钢管定型竖向支撑（允许荷载45KN，允许高度4500mm）。

该处梁底距地面为3.3米，高度满足要求。

31.04÷45＝0.689<2.0系数

在支撑体系安全系数2.0范围内，支撑安全。

三、选

轴/R轴侧的d1Kly-04作分析，板厚h=180，主梁b=400，h=800，计算跨度l=3.50m。

计算假定：

1）

～

轴井字梁截面为350×600，将该范围井字梁转化为板厚：

则⑧轴右侧板厚

h＝0.18＋<8.05×0.35×（0.60-0.18）×2＋（3.625－0.35×2）×0.35×（0.60－0.18）>/（8.05×3.625）

h＝0.275m

则⑧轴左侧板厚

h＝0.18＋<8.05×0.35×（0.60-0.18）×2＋（3.625－0.35×2）×0.35×（0.60－0.18）>/（8.05×3.625）

h＝0.275m

则：

1、⑧轴右侧楼板荷载计算：

板自重250.275=6.875KN/m2

⑧轴左侧楼板荷载计算：

板自重250.275=6.875KN/m2

⑧轴右侧楼板传至d1Kly-04荷载为:

（计算至右侧跨度1/3部位）6.875×8.05/3＝18.45KN/m

⑧轴左侧楼板传至d1Kly-04荷载为:

（计算至左侧跨度1/3部位）6.875×8.05/3＝18.45KN/m

d1Kly-04自重q=250.40.80=8.0KN/m

2、施工人员及设备等动荷载：

2KN/m2

3、d1Kly-04上均布线荷载q=（板、梁恒载）+（动荷载）<本计算采用支撑体系安全系数取2，支撑加固偏与安全，故计算不考虑静荷载分项系数。

支撑上方梁板浇筑砼期间，该范围搭设有满堂模板支撑，故计算可不必考虑动荷载的分项系数。

）

q=18.45＋18.45＋8+2×（3.625/3＋8.05/3）

q=52.68KN/m

则d1Kly-04均布线荷载q=52.68KN/m

本计算将d1Kly-04看作一端固定，一端简支的承受均布荷载的单跨梁，如下图，根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：

R＝3/8×q×L（l为计算跨度L＝3.5m）

R＝3/8×52.68×3.5

＝69.14KN

因本层为地下车库负一层顶屋面，上层传至荷载R’=0

则独立支撑承受荷载

N＝R=69.14KN

该处支撑点设2个C型槽钢[16a格构式支撑，该支撑允许荷载为80～120KN，允许高度为2800～4500mm。

该处梁底距地面为3.1米，高度满足要求。

N=69.14＜2倍安全系数下的（80～120KN），MAX＝240KN

支撑体系安全

二、对R轴侧d1Lx-03分析：

板厚h=180，d1Lx-03梁b=350，h=600，计算跨度l=3.625m。

同理，将该范围井字梁转化为板厚：

（此将d1Lx-03已转化为板厚）:

h＝0.18＋<8.05×0.35×（0.60-0.18）×2＋（3.625－0.35×2）×0.35×（0.60－0.18）>/（8.05×3.625）

h＝0.275m

则：

1、楼板荷载计算：

板自重250.275=6.875KN/m2

楼板传至d1Lx-03荷载（该处取板计算跨度为4.2米）：

6.875×4.2＝28.875KN/m

2、施工人员及设备等动荷载：

2KN/m2

3、d1Lx-03上均布线荷载q=板、梁恒载+动荷载

q=28.875+2×4.2

q=37.275KN/m

则d1Lx-03均布线荷载q=37.275KN/m

本计算将d1Lx-03看作一端固定，另一端简支的承受均布荷载的单跨梁，如下图，根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：

R＝3/8×q×L（L为的d1Lx-03计算跨度L＝3.625m）

R＝3/8×37.275×3.625

R＝50.67KN

因本层为地下车库负一层顶屋面，上层传至荷载R’=0

则独立支撑承受荷载

N=R=50.67KN

该处支撑点设二个可调钢管定型竖向支撑（允许荷载90KN，允许高度4500mm）。

该处梁底距地面为3.3米，高度满足要求。

50.67÷90＝0.563<2.0系数

在支撑体系安全系数2.0范围内，支撑安全。

地下负二层顶板梁验算1：

（计算结构范围如附图）

一、选

轴/S轴侧d2Kly-04作分析，板厚h=150，主梁b=350，h=700，计算跨度l=1.700m。

计算假定：

1）

～

轴井字梁截面为300×500，将该范围井字梁转化为板厚：

则⑧轴右侧板厚

h＝0.15＋<8.05×0.30×（0.50-0.15）×2＋（1.825－0.30×2）×0.30×（0.50－0.15）>/（8.05×1.825）

h＝0.273m

则⑧轴左侧板厚

h＝0.15＋<8.05×0.30×（0.50-0.15）×2＋（1.825－0.30×2）×0.30×（0.50－0.15）>/（8.05×1.825）

h＝0.273m

则：

1、⑧轴右侧楼板荷载计算：

板自重250.273=6.825KN/m2

⑧轴左侧楼板荷载计算：

板自重250.273=6.825KN/m2

⑧轴右侧楼板传至d2Kly-04荷载为:

（计算至右侧跨度1/3部位）6.825×8.05/3＝18.31KN/m

⑧轴左侧楼板传至d2Kly-04荷载为:

（计算至左侧跨度1/3部位）6.825×8.05/3＝18.31KN/m

D2Kly-04自重q=250.350.70=6.125KN/m

2、施工人员及设备等动荷载：

2KN/m2

3、d2Kly-04上均布线荷载q=（板、梁恒载）+（动荷载）<本计算采用支撑体系安全系数取2，支撑加固偏与安全，故计算不考虑静荷载分项系数。

支撑上方梁板浇筑砼期间，该范围搭设有满堂模板支撑，故计算可不必考虑动荷载的分项系数。

）

q=18.31＋18.31＋6.125+2×（1.825/3＋8.05/3）

q=49.32KN/m

则d2Kly-04均布线荷载q=49.32KN/m

本计算将d2Kly-04看作一端固定，一端简支的承受均布荷载的单跨梁，如下图，根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：

R＝3/8×q×L（l为计算跨度L＝1.70m）

R＝3/8×49.32×1.70

＝31.44KN

因本层为地下车库负二层顶，上层传至荷载R’=39.39KN

则独立支撑承受荷载

N＝R+R’=39.39+31.44=70.83KN

该处支撑点设2个C型槽钢[16a格构式支撑，该支撑允许荷载为80～120KN，允许高度为2800～4500mm。

该处梁底距地面为3.1米，高度满足要求。

N=70.83＜2倍安全系数下的（80～120KN），MAX＝240KN

支撑体系安全

二、对S轴侧d2Lx-03分析：

板厚h=150，d2Lx-03梁b=300，h=500，计算跨度l=1.825m。

同理，将该范围井字梁转化为板厚：

（此将d2Lx-03已转化为板厚）

h＝0.15＋<8.05×0.30×（0.50-0.15）×2＋（1.825－0.30×2）×0.30×（0.50－0.15）>/（8.05×1.825）

h＝0.273m

则：

1、楼板荷载计算：

板自重250.273=6.825KN/m2

楼板传至d2Lx-03荷载（该处取板计算跨度为4.2米）：

6.825×4.2＝28.665KN/m

2、施工人员及设备等动荷载：

2KN/m2

3、d2Lx-03上均布线荷载q=板、梁恒载+动荷载

q=28.665+2×4.2

q=37.065KN/m

则d2Lx-03均布线荷载q=37.065KN/m

本计算将d2Lx-03看作一端固定，另一端简支的承受均布荷载的单跨梁，如下图，根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：

R＝3/8×q×L（L为d1Lx-03的计算跨度L＝1.825m）

R＝3/8×37.065×1.825

R＝25.366KN

因本层为地下车库负二层顶，上层传至荷载R’=31.04KN

则独立支撑承受荷载

N=R+R,=25.366+31.04=56.4KN

该处支撑点设2个可调钢管定型竖向支撑（允许荷载90KN，允许高度4500mm）。

该处梁底距地面为3.3米，高度满足要求。

56.4÷90＝0.62<2.0系数

在支撑体系安全系数2.0范围内，支撑安全。

三、选

轴/R轴侧的d2Kly-04作分析，板厚h=150，主梁b=350，h=700，计算跨度l=3.50m。

计算假定：

1）

～

轴井字梁截面为300×500，将该范围井字梁转化为板厚：

则⑧轴右侧板厚

h＝0.15＋<8.05×0.30×（0.50-0.15）×2＋（3.5－0.30×2）×0.30×（0.50－0.15）>/（8.05×3.5）

h＝0.22m

则⑧轴左侧板厚

h＝0.15＋<8.05×0.30×（0.50-0.15）×2＋（3.5－0.30×2）×0.30×（0.50－0.15）>/（8.05×3.5）

h＝0.22m

则：

1、⑧轴右侧楼板荷载计算：

板自重250.22=5.5KN/m2

⑧轴左侧楼板荷载计算：

板自重250.22=5.5KN/m2

⑧轴右侧楼板传至d2Kly-04荷载为:

（计算至右侧跨度1/3部位）5.5×8.05/3＝14.7KN/m

⑧轴左侧5.5×8.05/3＝14.7KN/m

D2Kly-04自重q=250.350.70=6.125KN/m

2、施工人员及设备等动荷载：

2KN/m2

3、d2Kly-04上均布线荷载q=（板、梁恒载）+（动荷载）<本计算采用支撑体系安全系数取2，支撑加固偏与安全，故计算不考虑静荷载分项系数。

支撑上方梁板浇筑砼期间，该范围搭设有满堂模板支撑，故计算可不必考虑动荷载的分项系数。

）

q=14.7＋14.7＋6.125+2×（3.5/3＋8.05/3）

q=43.225KN/m

则d2Kly-04均布线荷载q=43.225KN/m

本计算将d2Kly-04看作一端固定，一端简支的承受均布荷载的单跨梁，如下图，根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：

R＝3/8×q×L（l为计算跨度L＝3.5m）

R＝3/8×43.225×3.5

＝56.73KN

因本层为地下车库负二层顶，上层传至荷载R’=69.14KN

则独立支撑承受荷载

N＝R+R,=56.73+69.14=125.87KN

该处支撑点设4个C型槽钢[16a格构式支撑，该支撑允许荷载为160～240KN，允许高度为2800～4500mm。

该处梁底距地面为3.1米，高度满足要求。

N=125.87＜2倍安全系数下的（160～240KN），MAX＝480KN

支撑体系安全

二、对R轴侧d2Lx-03分析：

板厚h=150，d2Lx-03梁b=300，h=500，计算跨度l=3.625m。

同理，将该范围井字梁转化为板厚：

（此将d1Lx-03已转化为板厚）:

h＝0.15＋<8.05×0.30×（0.50-0.15）×2＋（3.625－0.30×2）×0.30×（0.50－0.15）>/（8.05×3.625）

h＝0.218m

则：

1、楼板荷载计算：

板自重250.218=5.45KN/m2

楼板传至d2Lx-03荷载（该处取板计算跨度为4.2米）：

5.45×4.2＝22.89K