板模板计算书.docx

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板模板计算书

板模板计算书

工程名称：

施工单位：

编制人：

目录

编制依据3

参数信息3

模板面板计算4

次楞方木验算5

主楞验算7

扣件式钢管立柱计算8

立柱底地基承载力验算11

编制依据

1、工程施工图纸及现场概况

2、《建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008》

3、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）

4、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）

5、《建筑施工手册》

6、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）2006年版

7、《混凝土结构施工质量验收规范》（GB50204-2002）

8、《混凝土模板用胶合板GB/T17656-2008》

9、《木结构设计规范》（GB50005-2003）

10、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）

11、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）。

12、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）

参数信息

模板与支架搭设参数

模板支架搭设高度H：

4.69m；立杆纵距la：

1m；立杆横距lb：

1m；水平杆最大步距h：

1.5m；

面板采用：

木胶合板厚度：

12mm；支撑面板的次楞梁采用：

方木支撑；间距：

0.25m；主楞梁采用：

单钢管φ48×3.0；钢管均按φ48×3.0计算。

荷载参数

永久荷载标准值：

楼板厚度：

0.11m；新浇筑砼自重（G2k）：

24kN/m3；钢筋自重（G3k）：

1.1kN/m3；模板与小楞自重（G1k）：

0.35kN/m2；每米立杆承受架体自重:

0.182kN/m

可变荷载标准值：

施工人员及设备荷载（Q1k），当计算面板和直接支承面板的次楞梁时，均布荷载取：

2.5kN/m2，再用集中荷载2.5kN进行验算，比较两者所得的弯矩取其大值。

当计算直接支承次楞梁的主楞梁时，均布荷载标准值取1.5kN/m2，当计算支架立柱时，均布荷载标准值取1kN/m2。

振捣砼时荷载标准值（Q2k）：

2kN/m2。

模板面板计算

面板采用木胶合板，厚度为12mm，按简支跨计算,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。

取单位宽度1m的面板作为计算单元。

面板的截面抵抗矩W=100×1.2×1.2/6=24.000cm3；

截面惯性矩I=100×1.2×1.2×1.2/12=14.400cm4；

1、强度验算

（1）、计算时两端按简支板考虑，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.25m。

（2）、荷载计算

取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。

均布线荷载设计值为：

q1=0.9×[1.2×（24000×0.11+1100×0.11+350）+1.4×2500]×1=6510N/m

q1=0.9×[1.35×（24000×0.11+1100×0.11+350）+1.4×0.7×2500]×1=5985N/m

根据以上两者比较应取q1=6510N/m作为设计依据。

集中荷载设计值：

模板自重线荷载设计值q2=0.9×1×1.2×350=378N/m

跨中集中荷载设计值P=0.9×1.4×2500=3150N

（3）、强度验算

施工荷载为均布线荷载：

M1=

q1l2

=

6510×0.252

=50.86N·m

8

8

施工荷载为集中荷载：

M2=

q2l2

+

Pl

=

378×0.252

+

3150×0.25

=199.83N·m

8

4

8

4

取Mmax=199.83N·m验算强度。

面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；

σ=

Mmax

=

199.83×103

=8.33N/mm2

W

24.000×103

面板强度满足要求!

2、挠度验算

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：

q=1×（24000×0.11＋1100×0.11＋350）=3111N/m=3.111N/mm；

面板最大容许挠度值:

250.00/250=1.0mm；

面板弹性模量:

E=4500N/mm2；

ν=

5ql4

=

5×3.111×250.004

=0.244mm<1.0mm

384EI

384×4500×14.400×104

满足要求!

次楞方木验算

次楞采用方木，宽度50mm，高度80mm，间距0.25m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:

截面抵抗矩W=5.0×8.0×8.0/6=53.33cm3；

截面惯性矩I=5.0×8.0×8.0×8.0/12=213.33cm4；

1、抗弯强度验算

（1）、次楞按简支梁计算，其计算跨度取主楞排矩即立杆横距，L=1m。

（2）、荷载计算

取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。

均布线荷载设计值为：

q1=0.9×[1.2×（24000×0.11+1100×0.11+350）+1.4×2500]×0.25=1627N/m

q1=0.9×[1.35×（24000×0.11+1100×0.11+350）+1.4×0.7×2500]×0.25=1496N/m

根据以上两者比较应取q1=1627N/m作为设计依据。

集中荷载设计值：

模板自重线荷载设计值q2=0.9×0.25×1.2×350=95N/m

跨中集中荷载设计值P=0.9×1.4×2500=3150N

（3）、强度验算

施工荷载为均布线荷载：

M1=0.125q1l2=0.125×1627×12=203.38N·m

施工荷载为集中荷载：

M2=0.125q2l2+0.25Pl=0.125×95×12+0.25×3150×1=799.38N·m

取Mmax=799.38N·m验算强度。

木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；

σ=

Mmax

=

799.38×103

=14.99N/mm2

W

53.33×103

次楞抗弯强度满足要求!

2、抗剪强度验算

施工荷载为均布线荷载时：

V1=0.5q1l=0.5×1627×1=813.500N

施工荷载为集中荷载：

V2=0.5q2l+0.5P=0.5×95×1+0.5×3150=1622.500N

取V=1622.500N验算强度。

木材顺纹抗剪强度设计值fv=1.7N/mm2；

抗剪强度按下式计算:

τ=

3V

=

3×1622.500

=0.608N/mm2

2bh

2×50×80

次楞抗剪强度满足要求!

3、挠度验算

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：

q=0.25×（24000×0.11＋1100×0.11＋350）=778N/m=0.778N/mm；

次楞最大容许挠度值:

1000/250=4.0mm；

次楞弹性模量:

E=10000N/mm2；

ν=

5ql4

=

5×0.778×10004

=0.475mm<4.0mm

384EI

384×10000×213.33×104

满足要求!

主楞验算

主楞采用:

单钢管φ48×3.0

截面抵拒矩W=4.49cm3

截面惯性矩I=10.78cm4

1、强度验算

当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取1.5kN/mm2。

首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。

作用在次楞上的均布线荷载设计值为：

q1=0.9×[1.2×（24000×0.11+1100×0.11+350）+1.4×1500]×0.25=1312N/m

q1=0.9×[1.35×（24000×0.11+1100×0.11+350）+1.4×0.7×1500]×0.25=1276N/m

根据以上两者比较应取q1=1312N/m作为设计依据。

次楞最大支座力=1q1l=1×1312×1/1000=1.312kN。

次楞作用集中荷载P=1.312kN，进行最不利荷载布置如下图：

计算简图（kN）

弯矩图（kN.m）

最大弯矩Mmax=0.656kN.m；

主楞的抗弯强度设计值f=215N/mm2；

σ=

Mmax

=

0.656×106

=

146.102N/mm2<215N/mm2

W

4.49×103

主楞抗弯强度满足要求!

2、挠度验算

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值。

首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。

作用在次楞上的均布线荷载设计值为：

q=0.25×（24000×0.11＋1100×0.11＋350）=778N/m=0.778N/mm；

次楞最大支座力=1q1l=1×0.778×1=0.778kN。

以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=1.892mm。

主梁的最大容许挠度值:

1000/150=6.7mm，

最大变形Vmax=1.892mm<6.7mm

满足要求!

扣件式钢管立柱计算

风荷载计算

因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。

基本风压按山东德州市10年一遇风压值采用，ω0=0.45kN/m2。

模板支架计算高度H=4.69m，按地面粗糙度B类　田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。

风压高度变化系数µz=1。

计算风荷载体形系数µs

将模板支架视为桁架，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》表7.3.1第32项和36项的规定计算。

模板支架的挡风系数=1.2×An/（la×h）=1.2×0.143/（1×1.5）=0.114

式中An=（la+h+0.325lah）d=0.143m2

An----一步一跨内钢管的总挡风面积。

la----立杆间距，1m

h-----步距，1.5m

d-----钢管外径，0.048m

系数1.2-----节点面积增大系数。

系数0.325-----模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。

单排架无遮拦体形系数：

µst=1.2=1.2×0.114=0.14

无遮拦多排模板支撑架的体形系数：

µs=µst

1-ηn

=0.14

1-0.958

=0.94

1-η

1-0.95

η----风荷载地形地貌修正系数。

n----支撑架相连立杆排数。

风荷载标准值ωk=µzµsω0=1×0.94×0.45=0.423kN/m2

风荷载产生的弯矩标准值：

Mw=

0.92×1.4ωklah2

=

0.92×1.4×0.423×1×1.52

=0.108kN·m

10

10

轴向力计算

按下列各式计算取最大值：

0.9×｛1.2×[0.182×4.69+（24×0.11＋1.1×0.11＋0.35）×1×1]+1.4×1×1×1｝=5.542kN；

0.9×｛1.2×[0.182×4.69+（24×0.11＋1.1×0.11＋0.35）×1×1]+0.9×1.4×（1×1×1+0.108/1）｝=5.538kN；

0.9×｛1.35×[0.182×4.69+（24×0.11＋1.1×0.11＋0.35）×1×1]+1.4×（0.7×1×1×1+0.6×0.108/1）｝=5.781kN；

根据上述计算结果取N=5.781kN作为设计依据。

3、立柱稳定性验算

立柱的稳定性计算公式:

N

+

Mw

≤f

A

W

N----轴心压力设计值（kN）：

N=5.781kN；

φ----轴心受压稳定系数,由长细比λ=Lo/i查表得到；

L0---立杆计算长度（m），L0=h+2a，h:

步距，取1.5m;a:

模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.2m，L0=1.9m。

i----立柱的截面回转半径（cm）,i=1.59cm；

A----立柱截面面积（cm2）,A=4.24cm2；

Mw----风荷载产生的弯矩标准值；

W----立柱截面抵抗矩（cm3）：

W=4.49cm3；

f----钢材抗压强度设计值N/mm2,f=215N/mm2；

立柱长细比计算：

λ=Lo/i=190.0/1.59=119<150，长细比满足要求!

。

按照长细比查表得到轴心受压立柱的稳定系数φ=0.442；

N

+

Mw

=

5.781×103

+

0.108×106

=30.847+24.053=54.900N/mm2

A

W

0.442×4.24×102

4.49×103

立柱稳定性满足要求!

立柱底地基承载力验算

1、上部立柱传至垫木顶面的轴向力设计值N=5.781kN

2、垫木底面面积A

垫木作用长度1m，垫木宽度0.3m，垫木面积A=1×0.3=0.3m2

3、地基土为素填土，其承载力设计值fak=80kN/m2

立柱垫木地基土承载力折减系数mf=0.4

4、验算地基承载力

立柱底垫木的底面平均压力

P=

N

=

5.781

=19.27kN/m2

A

0.3

满足要求!

。