修改塔吊基础施工方案.docx
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修改塔吊基础施工方案
一．工程概况1
二、编制依据1
三、承台基础设计：
2
四、施工流程：
2
五、塔吊承台排水措施：
3
六、施工安全措施：
3
六、塔吊监测与施工安全技术措施：
3
七、附塔吊基础计算书4
一、工程概况
工程名称：
尚上名筑住宅A区（A17112栋、商铺、生鲜超市、综合文化活动中心、地下室）C区（幼儿园、垃圾收集站）
建设地点：
番禺区石楼镇赤岗村内亚运大道北侧
建设单位：
广州市番禺信业房地产发展有限公司
设计单位：
广东粤建设研究院有限公司
监理单位：
广东中洋工程项目管理有限公司
总包单位：
广州番禺桥兴建设安装工程有限公司
建设规模：
总建筑面积为24171.9平方米，建筑高度9.8-10.5米，建筑总长94米，总宽150米，地上3层，地下一层为车库。
为了满足施工需要，项目部计划安装6#1台80（6010）和5#1台80（5613）塔式起重机。
二、编制依据
1．《建筑地基基础设计规范》（5007-2002）；
2.《建筑地基基础设计规范》（15-31-2003）；
3.《建筑结构荷载规范》（50009-2001）；
4.《混凝土结构设计规范》（50010-2002）；
5.《简明钢筋混凝土结构计算手册》；
6.《地基及基础》（第二版）；
7.建筑、结构设计图纸；
8.塔式起重机使用说明书；
9.塔式起重机设计规范（13752-92）；
10．《建筑机械使用安全技术规程》（33-2001、J119-2001）
11.岩土工程勘查报告。
三、承台基础设计
塔吊80（6010）80（5613）和：
采用A型预应力管桩基础四桩承台形式，管桩形式为摩擦端承桩，桩径均为Φ400mm，单桩竖向承载力特征值为1200（预应力管桩采用施工现场使用的类型）；桩长根据地质资料入土深度平均为24.2米和26.6米，塔吊承台尺寸为5000mm×5000mm×1400mm，塔吊80（6010）、塔吊80（5613）的承台配筋采用底向25Φ25@197，面向25Φ25@197，箍筋5Φ14拉钩筋Φ14@400。
承台采用C35混凝土，采取自然养护,承台混凝土强度达70%时，塔吊则可以进行安装，待100%后方可投入使用。
承台面标高为地下室底板面标高，承台与地下室底板交接处焊接止水钢板作施工缝处理。
塔吊基础尺寸、配筋图及塔吊的各项技术指标详见其说明书。
四、施工流程
施工流程：
预应力管桩施工—承台土方开挖—桩顶端锚筋—承台底垫层—钢筋制安—承台模板安装—预埋塔吊连接螺栓—隐蔽验收—混凝土浇灌、保养—安装塔吊。
五、塔吊承台排水措施
为了保证承台的周边排水通畅，在塔吊承台上采用水泥砂浆1：
0.5找坡排水。
六、施工安全措施
1、如果挖土过程中发现地质条件恶劣不适宜施工，应及时上报，另作处理。
2、承台钢筋施工除了按照要求绑扎外，还要进行塔吊埋杆定位；固定、防雷焊接等，完成后需要进行隐蔽验收。
3、浇捣承台砼时要留试件，以便进行强度试压，当试压强度达到70%后，方可开始塔吊的安装。
切忌在砼强度达不到要求的情况下安装塔吊。
4、承台周围应做好排水措施，避免水浸。
5、遵守工地现场管理，做到安全、文明施工。
6、钢筋隐蔽验收后，承台混凝土必须一次性连续浇灌。
7、塔吊安装前应编制可行的专项安装方案，对安装顺序、吊车行走路线、对基坑施工的影响等问题做出详细的考虑。
8、基坑开挖后尽量减少对基土的扰动，基坑底部以下30土层采用人工挖土，严禁机械开挖。
9、坑槽开挖时，各级质安人员要加强巡视现场，密切注意周围土体的变形情况及坑槽内可能出现的涌水、涌砂及坑底土体的隆起反弹，一旦发现问题，应立即停止开挖，并知会监理工程师协同处理。
10、防塌方用的编织袋、松木桩、彩条布等材料应有充分的准备。
为防止坡面失稳出现坍塌，在雨天应有足够的彩条布遮盖坡面，同时准备足够的编织袋，一旦出现局部坍塌，能及时回填加固，防止事故进一步扩大。
11、严格执行各项安全操作规程，施工前交任务必须有安全交底，加强对进场职工进行安全教育，提高他们的自保、互保意识，安全帽、安全带的作用。
同时，坚持班前安全活动，以提高工地职工的安全意识，自觉执行制订的各项安全规章制度。
12、加强安全生产宣传教育工作。
特殊工种必须持证上岗。
各工种的工人须经安全培训和考试及格后方准进行施工作业。
进入施工现场必须戴安全帽，施工人员不得穿高跟鞋和拖鞋开工，工作前和工作时间不准饮酒。
13、设专职安全员负责安全检查工作，实行逐级安全交底制度，把施工安全作为头等大事来抓。
14、施工现场内的一切电源、电路的安装和拆除，必须由持证电工专管，电器必须严格接地、接零和使用漏电保护器，电线、电缆必须按规定架空，严禁拖地和乱拉乱搭。
15、在基坑作业时，必须戴安全帽，严防上面土块及其他物体下砸伤头部，遇有地下水渗出时，应把水引到集水井加以排除。
七、塔吊监测与施工安全技术措施
（一）塔吊监测
在塔吊的两个侧向布置塔身的垂直观测，如果出现塔吊垂直位移偏大，超过0.1%的时候，马上停止塔吊的工作，对塔吊的塔身进行重新调偏，经过验收合格后才能重新工作。
（二）塔吊基础钢筋施工安全技术措施
1、钢筋工搬运钢筋时，要注意钢筋头尾摆动，防止碰撞物体或打击人身，特别防止碰挂周围和上下的电线。
2、人工垂直传递钢筋时，送料人应站在牢固平整的地面上，接料人应防止前倾的牢固物体，必要时挂好安全带。
3、绑扎基础钢筋时，应按规定摆放钢筋支架或马凳架起上部钢筋，不得任意减少支架或马凳。
4、塔吊基础必须有可靠的防雷接地装置，塔吊基础钢筋和塔身需连接焊接。
（三）塔吊基础砼浇筑施工安全技术措施
1、浇筑基础混凝土前与施工过程中，应检查基坑边坡土质有无崩裂倾塌的危险，如有则立即排除。
同时工具、材料不能堆放在基坑边沿。
2、混凝土振捣器作业前应检查电源线路有无破损漏电，漏电保护装置应灵活可靠。
3、插入式振捣器软轴的弯曲半径不得小于50，并不得多于两个弯；操作时振捣棒应自然垂直插入混凝土，不得用力硬插，也不得全部插入混凝土中。
4、振捣棒操作人员必须穿戴绝缘胶鞋和绝缘手套。
八：
附塔吊基础计算书
1.计算参数
（1）基本参数
采用1台80（6010）塔式起重机，塔身尺寸1.60m,地下室开挖深度为-5.95m；现场地面标高-1.05m，承台面标高-4.55m；采用预应力管桩基础，地下水位-2.50m。
1）塔吊基础受力情况
荷载工况
基础荷载
P（）
M（）
M
工作状态
568.10
18.90
1718.00
303.00
非工作状态
490.00
74.00
1712.00
0
比较桩基础塔吊的工作状态和非工作状态的受力情况，塔吊基础按工作状态计算如图
568.10
18.90
1718.00+18.90×1.30=1742.57
，=568.10×1.35=766.94
，=18.90×1.35=25.51
（1718.00+18.90×1.30）×1.35=2352.47
2）桩顶以下岩土力学资料
序号
地层名称
厚度L
（m）
极限侧阻力标
准值（）
极限端阻力标准值（）
（）
抗拔系数λi
λ
（）
1
填土
1.80
22.00
39.60
0.40
15.84
2
淤泥质土
5.50
14.00
77.00
0.50
38.50
3
粉质粘土
2.30
26.00
59.80
0.60
35.88
4
砂质粘土
13.80
24.00
331.20
0.70
231.84
5
全风化硬质岩
0.80
140.00
3500.00
112.00
0.80
89.60
桩长
24.20
∑*
619.60
∑λ*
411.66
3）基础设计主要参数
基础桩采用4根φ400预应力管桩,桩顶标高-5.85m；桩混凝土等级C8035.9023.80×1042；2.222,桩长24.20m,壁厚95；钢筋400，360.0022.00×1052
承台尺寸长（a）=5.00m,宽（b）=5.00m,高（h）=1.40m；桩中心与承台中心2.00m,承台面标高-4.55m；承台混凝土等级C35，1.57216.702,γ砼=253
×b×h×γ砼=5.00×5.00×1.40×25=875.00
塔吊基础尺寸示意图
2.桩顶作用效应计算
（1）竖向力
1）轴心竖向力作用下
（＋）（568.10+875.00）/4=360.78
2）偏心竖向力作用下
按照作用在对角线进行计算，1742.572.00×20.5=2.83m
=（＋）±Σ2
=（568.10+875.00）/4±（1742.57×2.83）/（2×2.832）=360.78±307.87
668.65,52.91（基桩不承受竖向拉力）
（2）水平力
18.90/4=4.73
3.单桩允许承载力特征值计算
管桩外径4000.40m，内径d1=400-2×95=2100.21m，0.80
0.80/0.40=2.00,λp=0.16×2.00=0.32
（1）单桩竖向极限承载力标准值计算
π（d212）/4=3.14×（0.402-0.212）/4=0.09m2πd12/4=3.14×0.212/4=0.03m2
∑
πd∑
3.14×0.40×619.60=778.22
（λ）=3500.00×（0.09+0.32×0.03）=348.60
＋778.22+348.60=1126.82
11/2×1126.82=563.41
（2）桩基竖向承载力计算
1）轴心竖向力作用下
360.78＜563.41,竖向承载力满足要求。
2）偏心竖向力作用下
668.65＜1.2×563.41=676.09,竖向承载力满足要求。
4.桩基水平承载力验算
（1）单桩水平承载力特征值计算
π（d414）/64=3.14/64×（0.404-0.214）=0.0012m4
3.80×107×0.0012=456002
查表得6.00×1034,0.010m
0.9（1.50.5）=0.99990
α=（）0.2=（6.00×1000×0.99/45600）0.2=0.67
α0.67×24.20=16.21＞4,按α4,查表得:
υ2.441
0.75×（α3υx）χ0.75×（0.673×45600/2.441）×0.01=42.14
（2）桩基水平承载力计算
4.73＜42.14,水平承载力满足要求。
5.抗拔桩基承载力验算
（1）抗拔极限承载力标准值计算
11Σλ1/4×（2.00×2+0.40）×4×411.66=1811.30
Σλ411.66×3.14×0.40=517.04
（2）抗拔承载力计算
5.00×5.00×24.10×（18.80-10）/4=1325.50
（3.14×0.402-3.14×（0.212）/4×24.20×（25-10）=32.67
21811.30/2+1325.50=2231.15
2517.04/2+32.67=291.19
由于基桩不承受竖向拉力,故基桩呈整体性和非整体性破坏的抗拔承载力满足要求。
6.抗倾覆验算
a1=5.00/2=2.505.00/2+2.00=4.50m
倾覆力矩M倾＋1718+18.90×（13.154.55）=1880.54
抗倾覆力矩M抗=（＋）＋2
（2）
=（568.10+875.00）×2.50+2×（517.04/2+32.67）×4.50=6228.46
M抗倾=6228.46/1880.54=3.31
抗倾覆验算3.31＞1.6,满足要求。
7.桩身承载力验算
（1）正截面受压承载力计算
按照作用在对角线进行计算，2352.47，2.00×20.5=2.83m
（‘＋1.2）±Σ2=（766.94+1.2×875.00）/4±（2352.47×2.83）/（2×2.832）
=454.24±415.63
869.87，38.61
Ψ0.85
Ψ0.85×35.90×1000×0.09=2746.35
正截面受压承载力=2746.35＞869.87,满足要求。
（2）预制桩插筋受拉承载力验算
插筋采用400，360.002，取620，6×314=18842
360×1884=678240678.24
678.24＞38.61,正截面受拉承载力满足要求。
M倾/（4x1）=1880.54×1000/（4×2.00×1884）=124.772
M倾/（4x1）=124.772＜360.002,满足要求。
（3）承台受冲切承载力验算
1）塔身边冲切承载力计算
Fι－1.2Σ，=766.94，1.40-0.10=1.301300
β1.0+[（2000-1400）/（2000-800）]×（0.9-1.0）=0.95
а0=2.00-0.40/2-1.60/2=1.00m,λ=а01.00/1.30=0.77
β0=0.84/（λ+0.2）=0.84/（0.77+0.2）=0.87
4×（1.60+1.30）=11.60m
ββ00.95×0.87×11.60×1.57×1000×1.30=19567.88
承台受冲切承载力=19567.88＞Fι=766.94,满足要求。
2）角桩向上冲切力承载力计算
N1，，Σ2=766.94/4+2352.47×2.83/（2×2.832）=607.37
λ1λ1а01.00/1.30=0.7712=0.50+0.20=0.70m
2，=2×607.37=1214.7
β1β10.56/（λ10.2）=0.56/（0.77+0.2）=0.58
[β1x（c2+а12）+β1y（c1+а12）]β
=0.58×（0.70+1.00/2）×2×0.95×1.57×1000×1.30
=2699.02
角桩向上冲切承载力=2699.0＞1214.7,满足要求。
3）承台受剪切承载力验算
，，Σ2=766.94/4+2352.47×2.83/（2×2.832）=607.37
2，=2×607.37=1214.74
β（800）1/4=（800/1300）0.25=0.89,λ=а01.00/1.30=0.77
α=1.75/（λ+1）=1.75/（0.77+1）=0.990=5.005000
βα00.89×0.99×1.57×1000×5.00×1.30=8991.63
承台受剪切承载力=8991.63＞1214.74,满足要求。
（4）承台抗弯验算
1）承台弯矩计算
，Σ2=766.94/4+2352.47×2.83/（2×2.832）=607.372.00m
Σ2×607.37×2.00=2429.48
2）承台配筋计算
承台采用400，360.002
0.92429.48×106/（0.9×360×1300）=57682
取2525@197（钢筋间距满足要求）25×491=122752
承台配筋面积122752＞65002,满足要求。
8.计算结果
（1）基础桩
4根φ400预应力管桩,桩顶标高-5.85m,桩长24.20m；桩混凝土等级C80,壁厚95,桩顶插筋620。
（2）承台
长（a）=5.00m，宽（b）=5.00m，高（h）=1.40m，桩中心与承台中心2.00m，承台面标高-4.55m；混凝土等级C35，承台底钢筋采用双向2525@197。
（3）基础大样图
塔吊基础平面图
塔吊基础剖面图
2.计算参数
（1）基本参数
采用1台80（5613）塔式起重机，塔身尺寸1.60m,地下室开挖深度为-7.60m；现场地面标高-1.20m，承台面标高-6.20m；采用预应力管桩基础，地下水位-2.50m。
1）塔吊基础受力情况
荷载工况
基础荷载
P（）
M（）
M
工作状态
550.00
18.40
1695.00
301.00
非工作状态
472.00
74.90
1688.00
0
比较桩基础塔吊的工作状态和非工作状态的受力情况，塔吊基础按工作状态计算如图
550.00
18.40
1695.00+18.40×1.30=1718.92
，=550.00×1.35=742.50
，=18.40×1.35=24.84
（1695.00+18.40×1.30）×1.35=2320.54
2）桩顶以下岩土力学资料
序号
地层名称
厚度L
（m）
极限侧阻力标
准值（）
极限端阻力标准值（）
（）
抗拔系数λi
λ
（）
1
填土
1.90
22.00
41.80
0.40
16.72
2
淤泥质土
4.60
14.00
64.40
0.50
32.20
3
粉质粘土
1.10
26.00
28.60
0.60
17.16
4
砂质粘土
18.50
24.00
444.00
0.70
310.80
5
全风化硬质岩
0.50
140.00
3500.00
70.00
0.80
56.00
桩长
26.60
∑*
648.80
∑λ*
432.88
3）基础设计主要参数
基础桩采用4根φ400预应力管桩,桩顶标高-7.50m；桩混凝土等级C8035.9023.80×1042；2.222,桩长26.60m,壁厚95；钢筋400，360.0022.00×1052
承台尺寸长（a）=5.00m,宽（b）=5.00m,高（h）=1.40m；桩中心与承台中心2.00m,承台面标高-6.20m；承台混凝土等级C35，1.57216.702,γ砼=253
×b×h×γ砼=5.00×5.00×1.40×25=875.00
塔吊基础尺寸示意图
2.桩顶作用效应计算
（1）竖向力
1）轴心竖向力作用下
（＋）（550.00+875.00）/4=356.25
2）偏心竖向力作用下
按照作用在对角线进行计算，1718.922.00×20.5=2.83m
=（＋）±Σ2
=（550.00+875.00）/4±（1718.92×2.83）/（2×2.832）=356.25±303.70
659.95,52.55（基桩不承受竖向拉力）
（2）水平力
18.40/4=4.60
3.单桩允许承载力特征值计算
管桩外径4000.40m，内径d1=400-2×95=2100.21m，0.50
0.50/0.40=1.25,λp=0.16×1.25=0.20
（1）单桩竖向极限承载力标准值计算
π（d212）/4=3.14×（0.402-0.212）/4=0.09m2πd12/4=3.14×0.212/4=0.03m2
∑
πd∑
3.14×0.40×648.80=814.89
（λ）=3500.00×（0.09+0.20×0.03）=336.00
＋814.89+336.00=1150.89
11/2×1150.89=575.45
（2）桩基竖向承载力计算
1）轴心竖向力作用下
356.25＜575.45,竖向承载力满足要求。
2）偏心竖向力作用下
659.95＜1.2×575.45=690.54,竖向承载力满足要求。
4.桩基水平承载力验算
（1）单桩水平承载力特征值计算
π（d414）/64=3.14/64×（0.404-0.214）=0.0012m4
3.80×107×0.0012=456002
查表得6.00×1034,0.010m
0.9（1.50.5）=0.99990
α=（）0.2=（6.00×1000×0.99/45600）0.2=0.67
α0.67×26.60=17.82＞4,按α4,查表得:
υ2.441
0.75×（α3υx）χ0.75×（0.673×45600/2.441）×0.01=42.14
（2）桩基水平承载力计算
4.60＜42.14,水平承载力满足要求。
5.抗拔桩基承载力验算
（1）抗拔极限承载力标准值计算
11Σλ1/4×（2.00×2+0.40）×4×432.88=1904.67
Σλ432.88×3.14×0.40=543.70
（2）抗拔承载力计算
5.00×5.00×26.50×（18.80-10）/4=1457.50
（3.14×0.402-3.14×（0.212）/4×26.60×（25-10）=35.91
21904.67/2+1457.50=2409.84
2543.70/2+35.91=307.76
由于基桩不承受竖向拉力,故基桩呈整体性和非整体性破坏的抗拔承载力满足要求。
6.抗倾覆验算
a1=5.00/2=2.505.00/2+2.00=4.50m
倾覆力矩M倾＋1695+18.40×（14.006.20）=1838.52
抗倾覆力矩M抗=（＋）＋2
（2）
=（550.00+875.00）×2.50+2×（543.70/2+35.91）×4.50=6332.34
M抗倾=6332.34/1838.52=3.44
抗倾覆验算3.44＞1.6,满足要求。
7.桩身承载力验算
（1）正截面受压承载力计算
按照作用在对角线进行计算，2320.54，2.00×20.5=2.83m
（‘＋1.2）±Σ2=（742.50+1.2×875.00）/4±（2320.54×2.83）/（2×2.832）
=448.13±409.99
858.12，38.14
Ψ0.85
Ψ0.85×35.90×1000×0.09=2746.35
正截面受压承载力=2746.35＞858.12,满足要求。
（2）预制桩插筋受拉承载力验算
插筋采用400，360.002，取620，6×314=18842
360×1884=678240678.24
678.24＞38.14,正截面受拉承载力满足要求。
M倾/（4x1）=1838.52×1000/（4×2.00×1884）=121.982
M倾/（4x1）=121.982＜360.002,满足要求。
（3）承台受冲切承载力验算
1）塔身边冲切承载力计算
Fι－1.2Σ，=742.50，1.40-0.10=1.301300
β1.0+[（2000-1400）/（2000-800）]×（0.9-1.0）=0.95
а0=2.00-0.40/2-1.60/2=1.00m,λ=а01.00/1.30=0.77
β0=0.84/（λ+0.2）=0.84/（0.77+0.2）=0.87
4×（1.60+1.30）=11.60m
ββ00.95×0.87×11.60×1.57×1000×1.30=19567.88
承台受冲切承载力=19567.88＞Fι=742.50,满足要求。
2）角桩向上冲切力承载力计算
N1，，Σ2=742.50/4+2320.54×2.83/（2×2.832）=595.61
λ1λ1а01.00/1.30=0.7712=0.50+0.20=0.70m
2，=2×595.61=1191.2
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