带式输送机传动装置中一级圆柱齿轮减速器设计书.docx
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带式输送机传动装置中一级圆柱齿轮减速器设计书
带式输送机传动装置中一级圆柱齿
轮减速器设计书
一、传动方案拟定
第二组第三个数据:
设计带式输送机传动装置中的一级圆柱齿轮减速器
(1)工作条件:
使用年限10年,两班制工作,载荷平稳。
(2)原始数据:
滚筒圆周力F=2.6KN;带速V=1.6m/s;
滚筒直径D=450mm
运动简图
二、电动机的选择
1、电动机类型和结构型式的选择:
按已知的工作要求和条件,选用丫系列三相
异步电动机。
2、确定电动机的功率:
卷简、输送胶带
'带传动
(1)工作机所需功率Pw:
度则卷筒轴所需功率为:
工作机所需功率应由作阻力和运动参数计算确设计任务给出圆周力F和输
Fv
1000
输送带速度v(m/s)与卷筒直径D(mrh卷筒转速的关系为:
(2)电机所需的工作功率:
考虑传动系统的功率损耗,电动机输出功率为:
根据第12章表12-7得传动装置的效率为:
取:
n带=0.96,n轴承=0.99,n齿轮=0.97,n联轴器=0.99,n滚筒=0.95,则总效率为:
2
n总=n带Xn轴承Xn齿轮Xn联轴器Xn滚筒
2
=0.96X0.99X0.97X0.99X0.95
0.86
则可得出电动机输出功率为:
PdPw;:
总
2.61.6/0.86
4.84KW
3、确定电动机转速:
滚筒轴的工作转速:
Nw=6X1000V/nD
=60X1000X1.6/nX450
=67.9r/min
根据表12-6中推荐的合理传动比范围,取V带传动比iv=2〜4,单级圆柱齿轮传动比范围ic=3〜6,则合理总传动比i的范围为i=6〜24,故电动机转速的可选范围为nd=iXnwF(6〜24)X67.9=407.4〜1629.6r/min符合这一范围的同步转速有720r/min、960r/min和1420r/min。
由第十三章表13.1查出有三种适用的电动机型号、如下表方案电动机型
号额定功率电动机转速(r/min)传动装置的传动比:
序号
型号
KW
同转
满转
总传动比
带
齿轮
1
Y160M2-8
5.5
750
720
10.6
3
3.53
2
Y132M2-6
5.5
1000
960
14.12
3
4.71
3
Y132S-4
5.5
1500
1420
20.9
3
6.97
综合考虑电动机和传动装置尺寸、重量、价格和带传动、减速器的传动比,比较两种方案可知:
方案1因电动机转速低,传动装置尺寸较大,价格较高。
方案2适中。
故选择电动机型号丫132M2-6
4、确定电动机型号
根据以上选用的电动机类型,所需的额定功率及同步转速,选定电动机型
号为Y132M2-6
其主要性能:
额定功率:
5.5KW满载转速960r/min,额定转矩2.2<
三、计算总传动比及分配各级的传动比
1、总传动比:
i总=n电动/n筒=960/67.9=14.12
2、分配各级传动比
(1)取i带=3
(2)■/i总=i齿xi带
i齿=i总/i带=11.68/3=4.71
四、运动参数及动力参数计算
1、计算各轴转速(r/min)
ni=nm/i带=960/3=320(r/min)
nii=n』i齿=320/4.71=67.94(r/min)
滚筒nw=nn=67.94(r/min)
2、计算各轴的功率(KV)
P0=Fd=5.5KW
Pi=PdXn带=5.5x0.96=5.28KW
Pii=PiXn轴承Xn齿轮=5.28x0.99x0.97=5.07KW
P卷=PiiXn轴承Xn联=5.07x0.99x0.99=4.97KW
3、计算各轴转矩
Td=9.55Pd/nm=9550X5.5/1420=27.46N*m
Ti=9.55P1入/n1=9550X5.28/320=157.58N*m
Tii=9.55P2入/n2=9550X5.07/67.94=712.67N*m
T卷=9.55P2/n2=9550X4.97/67.94=698.6N*m
计算项目
电动机轴
高速轴
低速轴
卷筒轴
功率/KW
5.5KW
5.28KW
5.07
4.97
转速
960r/min
320
67.9
67.9
转矩
27.46N*m
157.58
712.67
698.6
传动比
3
4.71
1
五、传动零件的设计计算
1、皮带轮传动的设计计算
(1)选择普通V带截型
由课本表9-12得:
kA=1.2P=5.5KW
Pc*P=1.2X5.5=6.6KW
据FC=6.6KW和m=960r/min
由课本图9-10得:
选用B型V带
(2)确定带轮基准直径,并验算带速
由表9-4,表9-6和图9-10,取dd1=125mm
dd2=i带dd1(1-£)=3x125x(1-0.02)=367.5mm
由表9-4,取dd2=375mm
带速V:
V=ndd1厲/60x1000
=nX125X960/60x1000
=6.28m/s
在5〜25m/s范围内,带速合适。
(3)确定带长和中心距
初定中心距a°=500mm
4x450)
Ld0=2a0+n(dd1+dd2)/2+(dd2-dd1)2/4a0
=2X500+3.14(125+375)+(375-125)2/(=2570.27mm
根据表(9-2)选取相近的Ld=2500mm
确定中心距a〜ac+(LcrLdo)/2=500+(2500-2570.27)/2
=464.9mm
(4)验算小带轮包角
a1=18d-57.30x(dd2-dd1)/a
=1800-57.3°x(375-125)/464.9
=149.19°>120°(适用)
(5)确定带的根数
单根V带传递的额定功率.据ddi和ni,查课本图9-7得Pi=1.67KW
i工1时单根V带的额定功率增量.据带型及i查机械设计基础表9-9得
△Pi=0.3KW
查机械设计基础表9-2,得K=1.03;查表9-11得Ka=0.92
Z=Pc/[(P心Pl)KaK_]
=6.6/[(1.67+0.3=1.7)X0.92X1.03]
=4.097(取5根)
(6)计算轴上压力
由课本表9-1查得q=0.19kg/m,单根V带的初拉力:
Fo=500FC/ZV[(2.5/Ka)-1]+qV2
=500X6.6/[5X6.28(2.5/0.92-1)]+0.19X6.282
=188kN
则作用在轴承的压力Fq
FQ=2ZF)sin(a1/2)
=2X5X188sin(149.190/2)=10*188*0.964
=1812.4N
2、齿轮传动的设计计算
(1)选择齿轮材料与热处理:
所设计齿轮传动属于闭式传动,通常齿轮采用软齿面。
查阅机械设计基础课程设计表11-5,选用价格便宜便于制造的材料,小齿轮材料为45钢,调质,齿面硬度260HBS大齿轮材料也为45钢,正火处理,硬度为215HBS精度等级:
运输机是一般机器,速度不高,故选8级精度。
(2)按齿面接触疲劳强度设计
\2
由d1>32KT1U1ZHZE
\duH
确定有关参数如下:
传动比i齿=4.7取小齿轮齿数乙=24。
贝U大齿轮齿数:
乙=iZ1=4.7X24=112.8
取Z2=113
由课本表5-14取©d=0.8
(3)小齿轮名义转矩Ti
Ti=9.55X106XPi/ni
=157.6N/m
⑷载荷系数k:
取k=1.3
由表5-12,查取弹性系数Ze=189.8MPa
节点区域系数ZH=2.5(a=20°)
(5)许用接触应力[(7H]
[7h]=7HlimZn/SHmin
由图5-24查得:
7Hliml=590Mpa7Hlim2=550Mpa
(6)接触应力循环次数N、N2
接触疲劳寿命系数Zn:
按一年300个工作日,每天16h计算,由公式N=60njLh计算
Ni=60X320X10X300X16=0.922X109
M=N/4.7=2.76X109/4.7=1.96X108
(7)接触疲劳强度寿命系数ZN1、Zn2
查课本图5-26查取接触疲劳强度寿命系数:
得Zn1=1Zn2=1.12
(8)按计算许用接触应力[7H]1、[7h]2
计算按一般可靠度要求选取安全系数SHmin=1.0。
可计算出接触应用力
[7H]1=7Hlim1Zni/SHmin=590x1/1=590Mpa
[7H]2=7Hlim2ZjnJSHmin=550x1.12/1=616Mpa
可取[7h]=[7H]1=590Mpa
(9)试算小齿轮的分度圆的直径
d1>3
〔2KJu1ZHZE2
21.11576004.712.5189.8
=69.73
d1n13.1469.73320彳
贝vt11==1.17m/s
601000601000
(10)确定载荷系数K
由表5-10查取使用系数K=1
根据vz/100=1.17X24/100=0.28由图5-28,动载系数
Kv=1.025
直齿轮传动,齿间载荷分配系数Ka=1
由表5-11,齿向载荷分配系数Kb=1.03
故K=1.056
d1=d1t3kk=69.7331.0561.3=65
(11)确定齿轮传动主要参数和几何尺寸
模数:
m=d/Z1=65/24=2.7mm
取表5-1标准模数第一数列上的值,m=3
d1=24X3=72
d2=113X3=339
a=d^^72339=205.5
22
b=0.8X72=57.6
取b仁60mmb2=55mm
(11)校核齿根弯曲疲劳强度
斜丫尸玄丫日
bd1m
确定有关参数和系数
由表5-13
Yfb1=2.65YFa2=2.169
由表5-13
YSa1=1.58YSa2=1.802
由图5-25查得
Fliml=230MPaFlim2=21°MPa
由图5-27查得弯曲疲劳强度寿命系数:
Yn1=1、Yn2=1
弯曲疲劳强度安全系数&=1.4
计算许用弯曲应力
F1
Flim1YSTYN123021
SF1.4
校核齿根弯曲疲劳强度
=107.5
F2
2KT2
bd2m
YFa2Ysa2
21.056157600
60723
2.1691.802
=1003、轴的设计计算
从动轴设计
1、选择轴的材料
确定许用应力
选轴的材料为45号钢,调质处理。
查表10-1可知:
(Tb=650MPa,[er-i]b=59MPa,[c+i]b=216MPa,[c0]b=98Mpa
2、按扭转强度估算轴的最小直径
单级齿轮减速器的低速轴为转轴,输出端与联轴器相接,从结构要求考虑,
输出端轴径应最小,最小直径为:
查[2]表10-17可得,45钢取C=110
贝Ud>110X(4.87/68.1)1/3mm=45.7mm
考虑键槽的影响轴径增加5%以及联轴器孔径系列标准,取d=50mm联轴器为弹性柱销联轴器J50X84/Y50X112
3、齿轮上作用力的计算
齿轮所受的转矩:
T=9.55X106P/n=9.55X106X2.53/121.67=198582N齿轮作用力:
圆周力:
Ft=2T/d=2X198582/195N=2036N
径向力:
Fr=Fttan200=2036Xtan200=741N
4、轴的结构设计
轴结构设计时,需要考虑轴系中相配零件的尺寸以及轴上零件的固定方式,按比例绘制轴系结构草图。
(1)、联轴器的选择
可采用弹性柱销联轴器J50X84/Y50X112
(2)、确定轴上零件的位置与固定方式
单级减速器中,可以将齿轮安排在箱体中央,轴承对称布置在齿轮两边。
轴外伸端安装联轴器,齿轮靠油环和套筒实现轴向定位和固定,靠平键和过盈配合实现周向固定,两端轴承靠套筒实现轴向定位,靠过盈配合实现周向固定,轴通过两端轴承盖实现轴向定位,联轴器靠轴肩平键和过盈配合分别实现轴向定位和周向定位
(3)、确定各段轴的直径
将估算轴d=50mm作为外伸端直径d1与联轴器相配(如图),考虑联轴器用轴肩实现轴向定位,取第二段直径为d2=55mm齿轮和左端轴承从左侧装入,考
虑装拆方便以及零件固定的要求,装轴处d3应大于d2,取d3=60mm为便于齿轮装拆与齿轮配合处轴径d4应大于d3,取d4=65mm齿轮左端用用套筒固定,右端用轴环定位,轴环直径d5满足齿轮定位的同时,还应满足右侧轴承的安装要求,根据选定轴承型号确定.右端轴承型号与左端轴承相同,取d6=55mm.
(4)选择轴承型号.初选深沟球轴承,代号为6011,查手册可得:
轴承宽度
B=18,安装尺寸D=90,故轴环直径d5=90mm.
(5)确定轴各段直径和长度
I段:
d仁50mm长度取Li=82mm
II段:
d2=55mm
初选用6011深沟球轴承,其内径为55mm宽度为19mm考虑齿轮端面和箱体内壁,轴承端面和箱体内壁应有一定距离。
取套筒长为20mm通过密封盖轴段长
应根据密封盖的宽度,并考虑联轴器和箱体外壁应有一定距离而定,为此,取该段长为55mm安装齿轮段长度应比轮毂宽度小2mm故II段长:
L2=(2+20+18+55)=95mm
III段直径d3=60mm
L3=L1-L=65-2=63mm
W段直径d4=65mm
长度与右面的套筒相同,即L4=20mm
V段直径ds=62mm.长度Ls=10mm
W段直径d6=55mn长度取Le=18mm
由上述轴各段长度可算得轴支承跨距L=96mm
(6)按弯矩复合强度计算
1求分度圆直径:
已知d1=195mm
2求转矩:
已知T2=198.58N*m
3求圆周力:
Ft
根据课本P127(6-34)式得
Ft=2TJd2=2X198.58/195=2.03N
4求径向力Fr
根据课本式得
Fr=Ft*tana=2.03Xtan20°=0.741N
5因为该轴两轴承对称,所以:
LA=LB=48mm
(1)绘制轴受力简图(如图a)
(2)绘制垂直面弯矩图(如图b)轴承支反力:
FAY=HBY=Fr/2=0.74/2=0.37N
FAz=FBz=Ft/2=2.03/2=1.01N
由两边对称,知截面C的弯矩也对称。
截面C在垂直面弯矩为
MC1=FAyL/2=0.37X96-2=17.76N*m
截面C在水平面上弯矩为:
MC2=FAZL/2=1.0X96-2=48.48N?
m
(4)绘制合弯矩图(如图d)
MC=(MC12+MC22)1/2=17.762+48.482)1/2=51.63N*m
⑸绘制扭矩图(如图e)
转矩:
T=9.55X(P2/n2)X106=198.58N*m
(6)绘制当量弯矩图(如图f)
转矩产生的扭剪文治武功力按脉动循环变化,取a=0.2,截面C处的当量弯矩:
Mec=[MC?
+(aT)2]1/2
=[51.632+(0.2X198.58)2]1/2=65.13N?
m
(7)校核危险截面C的强度
由式(6-3)
(Te=65.13/0.1d33=65.13X1000/0.1X453=7.14MPa<[(T-1]b=60MPa
•••该轴强度足够。
主动轴的设计
1、选择轴的材料确定许用应力
选轴的材料为45号钢,调质处理。
查[2]表13-1可知:
(Tb=650Mpa,cs=360Mpa查[2]表13-6可知:
[(Tb+1]bb=215Mpa
[(To]bb=102Mpa,[c-1]bb=60Mpa
2、按扭转强度估算轴的最小直径
单级齿轮减速器的低速轴为转轴,输出端与联轴器相接,
从结构要求考虑,输出端轴径应最小,最小直径为:
dC3.I
\n
查[2]表13-5可得,45钢取C=118
贝Ud>118X(2.64/473.33)1/3mm=20.92mm
考虑键槽的影响以系列标准,取d=22mm
3、齿轮上作用力的计算
齿轮所受的转矩:
T=9.55X106P/n=9.55X106X2.64/473.33=53265N齿轮作用力:
圆周力:
Ft=2T/d=2X53265/50N=2130N径向力:
Fr=Fttan20°=2130Xtan20°=775N
确定轴上零件的位置与固定方式
单级减速器中,可以将齿轮安排在箱体中央,轴承对称布置
在齿轮两边。
齿轮靠油环和套筒实现轴向定位和固定,靠平键和过盈配合实现周向固定,两端轴承靠套筒实现轴向定位,靠过盈配合实现周向固定轴通过两端轴承盖实现轴向定位,
4确定轴的各段直径和长度
初选用6206深沟球轴承,其内径为30mm宽度为16mm考虑齿轮端面和箱体内壁,轴承端面与箱体内壁应有一定矩离,则取套筒长为20mm则该段长36mm安装齿轮段长度为轮毂宽度为2mm
(2)按弯扭复合强度计算
1求分度圆直径:
已知d2=50mm
2求转矩:
已知T=53.26N*m
3求圆周力Ft:
根据课本P127(6-34)式得
Ft=2Ta/d2=2X53.26/50=2.13N
4求径向力Fr根据课本P127(6-35)式得
Fr=Ft*tana=2.13X0.36379=0.76N
5•••两轴承对称
|_A=LB=50mm
⑴求支反力FAXFBYFAZFBZ
FAX=FBY=Fr/2=0.76/2=0.38N
FAZ=FBZ=Ft/2=2.13/2=1.065N
(2)截面C在垂直面弯矩为
MC仁FAxL/2=0.38<100/2=19N?
m
(3)截面C在水平面弯矩为
MC2=FAZL/2=1.065<100/2=52.5N*m
(4)计算合成弯矩
M=(MC12+M22)
1/2
=55.83N*m
⑸计算当量弯矩:
根据课本P235得a=0.4
<53.26)2]1/2
Mc=[MC2+(aT)2]1/2=[55.832+(0.4
=59.74N*m
(6)校核危险截面C的强度
由式(10-3)
(Te=Mc/(0.1d3)=59.74<1000/(0.1<303)
=22.12Mpa<[(T-1]b=60Mpa
•••此轴强度足够
(7)滚动轴承的选择及校核计算
从动轴上的轴承
根据根据条件,轴承预计寿命
L'h=10<300X16=48000h
(1)由初选的轴承的型号为:
6209,
查[1]表14-19可知:
d=55mm外径D=85mm宽度B=19mm基本额定动载荷
C=31.5KN,基本静载荷Co=20.5KN,
查[2]表10.1可知极限转速9000r/min
(1)已知m=121.67(r/min)
两轴承径向反力:
FR仁FR2=1083N根据课本P265(11-12)得轴承内部轴向力
FS=0.63FR则FS仁FS2=0.63FR1=0.63x1083=682N
⑵tFS1+Fa=FS2Fa=0
故任意取一端为压紧端,现取1端为压紧端
FA1=FS1=682NFA2=FS2=682N
⑶求系数x、y
Fai/FR1=682N/1038N=0.63
Fa2/Fr2=682N/1038N=0.63
根据课本P265表(14-14)得e=0.68
Fai/FRiy仁0y2=0
(4)计算当量载荷P1、P2
根据课本P264表(14-12)取fp=1.5
根据课本P264(14-7)式得
P1=fP(x1FR1+y1FA1)=1.5X(1X1083+0)=1624N
P2=fp(x2FR1+y2FA2)=1.5X(1X1083+0)=1624N
(5)轴承寿命计算
r=r故取P=1624N
•••深沟球轴承&=3
根据手册得6209型的Cr=31500N
由课本P264(14-5)式得
LH=106(ftCr/P)£/60n
=106(1X31500/1624)3/60X121.67=998953h>48000h
•••预期寿命足够
二.主动轴上的轴承:
(1)由初选的轴承的型号为:
6206
查[1]表14-19可知:
d=30mm外径D=62mm宽度B=16mm基本额定动载荷
C=19.5KN基本静载荷CO=111.5KN查[2]表10.1可知极限转速13000r/min,根
据根据条件,轴承预计寿命
L'h=1OX300X16=48000h
(1)已知m=473.33(r/min)
两轴承径向反力:
FR仁FR2=1129N
根据课本P265(11-12)得轴承内部轴向力
FS=0.63FR则FS仁FS2=0.63FR1=0.63x1129=711.8N
⑵tFS1+Fa=FS2Fa=0
故任意取一端为压紧端,现取1端为压紧端
FA1=FS1=711.8NFA2=FS2=711.8N
⑶求系数x、y
FA1/FR1=711.8N/711.8N=0.63
FA2/FR2=711.8N/711.8N=0.63
根据课本P265表(14-14)得e=0.68
FA1/FR1y1=0y2=0
(4)计算当量载荷P1、P2
根据课本P264表(14-12)取fP=1.5
根据课本P264(14-7)式得
P1=fP(x1FR1+y1FA1)=1.5X(1X1129+0)=1693.5N
P2=fp(x2FR1+y2FA2)=1.5X(1X1129+0)=1693.5N
(5)轴承寿命计算
tP1=P2故取P=1693.5N
•••深沟球轴承&=3
根据手册得6206型的Cr=19500N
由课本P264(14-5)式得
LH=106(ftCr/P)£/60n
=106(1X19500/1693.5)3/60X473.33=53713h>48000h
•••预期寿命足够
七、键联接的选择及校核计算
1•根据轴径的尺寸,由[1]中表12-6
高速轴(主动轴)与V