第二课 SATWE 参数的设置原理.docx
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第二课SATWE参数的设置原理
第二课SATWE参数的设置原理
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5结构整体的计算分析
5.1建筑结构计算分析的步骤
1建立正确的计算模型
2合理正确设置计算参数
计算开始以前，设计人员首先要根据新规范的具体规定和软件手册对参数意
义的描述，以及工程的实际情况，对软件初始参数和特殊构件进行正确设置。
但
有几个参数是关系到整体计算结果的，必须首先确定其合理取值，才能保证后续
计算结果的正确性。
这些参数包括振型组合数、最大地震力作用方向和结构基本
周期等，在计算前很难估计，需要经过试算才能得到。
（1）振型组合数是软件在做抗震计算时考虑振型的数量。
该值取值太小不能正确
反映模型应当考虑的振型数量，使计算结果失真；取值太大，不仅浪费时间，还
可能使计算结果发生畸变。
《高层建筑混凝土结构技术规程》5.1.13-2条规定，
抗震计算时，宜考虑平扭藕联计算结构的扭转效应，振型数不宜小于15，对多
塔结构的振型数不应小于塔楼的9倍，且计算振型数应使振型参与质量不小于总
质量的90％。
一般而言，振型数的多少于结构层数及结构自由度有关，当结构
层数较多或结构层刚度突变较大时，振型数应当取得多些，如有弹性节点、多塔
楼、转换层等结构形式。
振型组合数是否取值合理，可以看软件计算书中的x，
y向的有效质量系数是否大于0.9。
具体操作是，首先根据工程实际情况及设计
经验预设一个振型数计算后考察有效质量系数是否大于0.9，若小于0.9，可逐
步加大振型个数，直到x,y两个方向的有效质量系数都大于0.9为止。
必须指出
的是，结构的振型组合数并不是越大越好，其最大值不能超过结构得总自由度数。
例如对采用刚性板假定得单塔结构，考虑扭转藕联作用时，其振型不得超过结构
层数的3倍。
如果选取的振型组合数已经增加到结构层数的3倍，其有效质量系
数仍不能满足要求，也不能再增加振型数，而应认真分析原因，考虑结构方案是
否合理。
（2）最大地震力作用方向是指地震沿着不同方向作用，结构地震反映的大小也
各不相同，那么必然存在某各角度使得结构地震反应值最大的最不利地震作用方
向。
设计软件可以自动计算出最大地震力作用方向并在计算书中输出，设计人员
如发祥该角度绝对值大于15度，应将该数值回填到软件的“水平力与整体坐标
夹角”选项里并重新计算，以体现最不利地震作用方向的影响。
（3）结构基本周期是计算风荷载的重要指标。
设计人员如果不能事先知道其准
确值，可以保留软件的缺省值，待计算后从计算书中读取其值，填入软件的“结
构基本周期”选项，重新计算即可。
上述的计算目的是将这些对全局有控制作用的整体参数先行计算出来，正确设
置，否则其后的计算结果与实际差别很大。
3确定整体结构的合理性
整体结构的科学性和合理性是新规范特别强调内容。
新规范用于控制结构整体性
的主要指标主要有：
周期比、位移比、刚度比、层间受剪承载力之比、刚重比、
剪重比等。
（1）周期比是控制结构扭转效应的重要指标。
它的目的是使抗侧力的构件的平
面布置更有效更合理，使结构不至出现过大的扭转。
也就是说，周期比不是要求
就构足够结实，而是要求结构承载布局合理。
《高规》第4.3.5条对结构扭转为
主的第一自振周期Tt与平动为主的第一自振周期T1之比的要求给出了规定。
如
果周期比不满足规范的要求，说明该结构的扭转效应明显，设计人员需要增加结
构周边构件的刚度，降低结构中间构件的刚度，以增大结构的整体抗扭刚度。
设计软件通常不直接给出结构的周期比，需要设计人员根据计算书中周期值
自行判定第一扭转（平动）周期。
以下介绍实用周期比计算方法：
1）扭转周期与
平动周期的判断：
从计算书中找出所有扭转系数大于0.5的平动周期，按周期值
从大到小排列。
同理，将所有平动系数大于0.5的平动周期值从大到小排列；2）
第一周期的判断：
从列队中选出数值最大的扭转（平动）周期，查看软件的“结
构整体空间振动简图”，看该周期值所对应的振型的空间振动是否为整体振动，
如果其仅仅引起局部振动，则不能作为第一扭转（平动）周期，要从队列中取出
下一个周期进行考察，以此类推，直到选出不仅周期值较大而且其对应的振型为
结构整体振动的值即为第一扭转（平动）周期；3）周期比计算：
将第一扭转周期
值除以第一平动周期即可。
（2）位移比（层间位移比）是控制结构平面不规则性的重要指标。
其限值在《建
筑抗震设计规范》和《高规》中均有明确的规定，不再赘述。
需要指出的是，新
规范中规定的位移比限值是按刚性板假定作出的，如果在结构模型中设定了弹性
板，则必须在软件参数设置时选择“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”，以便
计算出正确的位移比。
在位移比满足要求后，再去掉“对所有楼层强制采用刚性
楼板假定的选择，以弹性楼板设定进行后续配筋计算。
此外，位移比的大小是判断结构是否规则的重要依据，对选择偶然偏心，单
向地震，双向地震下的位移比，设计人员应正确选用。
（3）刚度比是控制结构竖向不规则的重要指标。
根据《抗震规范》和《高规》
的要求，软件提供了三种刚度比的计算方式，分别是剪切刚度，剪弯刚度和地震
力与相应的层间位移比。
正确认识这三种刚度比的计算方法和适用范围是刚度比
计算的关键：
1）剪切刚度主要用于底部大空间为一层的转换结构及对地下室嵌
固条件的判定；2）剪弯刚度主要用于底部大空间为多层的转换结构；3）地震力与
层间位移比是执行《抗震规范》第3.4.2条和《高规》4.3.5条的相关规定，通
常绝大多数工程都可以用此法计算刚度比，这也是软件的缺省方式。
（4）层间受剪承载力之比也是控制结构竖向不规则的重要指标。
其限值可参考
《抗震规范》和《高规》的有关规定。
（5）刚重比是结构刚度与重力荷载之比。
它是控制结构整体稳定性的重要因素，
也是影响重力二阶效的主要参数。
该值如果不满足要求，则可能引起结构失稳倒
塌，应当引起设计人员的足够重视。
（6）剪重比是抗震设计中非常重要的参数。
规范之所以规定剪重比，主要是因
为长期作用下，地震影响系数下降较快，由此计算出来的水平地震作用下的结构
效应可能太小。
而对于长周期结构，地震动态作用下的地面加速度和位移可能对
结构具有更大的破坏作用，但采用振型分解法时无法对此作出准确的计算。
因此，
出于安全考虑，规范规定了各楼层水平地震力的最小值，该值如果不满足要求，
则说明结构有可能出现比较明显的薄弱部位，必须进行调整。
除以上计算分析以外，设计软件还会按照规范的要求对整体结构地震作用进行调
整，如最小地震剪力调整、特殊结构地震作用下内力调整、0.2Q0调整、强柱弱
梁与强剪弱弯调整等等，因程序可以完成这些调整，就不再详述了。
4对单构件作优化设计
前几步主要是对结构整体合理性的计算和调整，这一步则主要进行结构单个构件
内力和配筋计算，包括梁，柱，剪力墙轴压比计算，构件截面优化设计等。
（1）软件对混凝土梁计算显示超筋信息有以下情况：
1）当梁的弯矩设计值M
大于梁的极限承载弯矩Mu时，提示超筋；2）规范对混凝土受压区高度限制：
四级及非抗震：
ξ≤ξb
二、三级：
ξ≤0.35（计算时取AS’＝0.3AS）
一级：
ξ≤0.25（计算时取AS’＝0.5AS）
当ξ不满足以上要求时，程序提示超筋；3）《抗震规范》要求梁端纵向受拉钢筋
的最大配筋率2.5%，当大于此值时，提示超筋；4）混凝土梁斜截面计算要满足
最小截面的要求，如不满足则提示超筋。
（2）剪力墙超筋分三种情况：
1）剪力墙暗柱超筋：
软件给出的暗柱最大配筋率
是按照4%控制的，而各规范均要求剪力墙主筋的配筋面积以边缘构件方式给出，
没有最大配筋率。
所以程序给出的剪力墙超筋是警告信息，设计人员可以酌情考
虑；2）剪力墙水平筋超筋则说明该结构抗剪不够，应予以调整；3）剪力墙连梁
超筋大多数情况下是在水平地震力作用下抗剪不够。
规范中规定允许对剪力墙连
梁刚度进行折减，折减后的剪力墙连梁在地震作用下基本上都会出现塑性变形，
即连梁开裂。
设计人员在进行剪力墙连梁设计时，还应考虑其配筋是否满足正常
状态下极限承载力的要求。
（3）柱轴压比计算：
柱轴压比的计算在《高规》和《抗震规范》中的规定并不
完全一样，《抗震规范》第6.3.7条规定，计算轴压比的柱轴力设计值既包括地
震组合，也包括非地震组合，而《高规》第6.4.2条规定，计算轴压比的柱轴力
设计值仅考虑地震作用组合下的柱轴力。
软件在计算柱轴压比时，当工程考虑地
震作用，程序仅取地震作用组合下的的柱轴力设计值计算；当该工程不考虑地震
作用时，程序才取非地震作用组合下的柱轴力设计值计算。
因此设计人员会发现，
对于同一个工程，计算地震力和不计算地震力其柱轴压比结果会不一样。
（4）剪力墙轴压比计算：
为了控制在地震力作用下结构的延性，新的《高规》
和《抗震规范》对剪力墙均提出了轴压比的计算要求。
需要指出的是，软件在计
算断指剪力墙轴压比时，是按单向计算的，这与《高规》中规定的短肢剪力墙轴
压比按双向计算有所不同，设计人员可以酌情考虑。
（5）构件截面优化设计：
计算结构不超筋，并不表示构件初始设置的截面和形
状合理，设计人员还应进行构件优化设计，使构件在保证受力要求的德条件下截
面的大小和形状合理，并节省材料。
但需要注意的是，在进行截面优化设计时，
应以保证整体结构合理性为前提，因为构件截面的大小直接影响到结构的刚度，
从而对整体结构的周期、位移、地震力等一系列参数产生影响，不可盲目减小构
件截面尺寸，使结构整体安全性降低。
5满足规范抗震措施的要求
在施工图设计阶段，还必须满足规范规定的抗震措施要求。
《混凝土规范》、《高
规》和《抗震规范》对结构的构造提出了非常详尽的规定，这些措施是很多震害
调查和抗震设计经验的总结，也是保证结构安全的最后一道防线，设计人员不可
麻痹大意。
（1）设计软件进行施工图配筋计算时，要求输入合理的归并系数、支座方式、
钢筋选筋库等，如一次计算结果不满意，要进行多次试算和调整。
（2）生成施工图以前，要认真输入出图参数，如梁柱钢筋最小直径、框架顶角
处配筋方式、梁挑耳形式、柱纵筋搭接方式，箍筋形式，钢筋放大系数等，以便
生成符合需要的施工图。
软件可以根据允许裂缝宽度自动选筋，还可以考虑支座
宽度对裂缝宽度的影响。
（3）施工图生成以后，设计人员还应仔细验证各特殊或薄弱部位构件的最小纵
筋直径、最小配筋率、最小配箍率、箍筋加密区长度、钢筋搭接锚固长度、配筋
方式等是否满足规范规定的抗震措施要求。
规范这一部分的要求往往是以黑体字
写出，属于强制执行条文，万万不可以掉以轻心。
（4）最后设计人员还应根据工程的实际情况，对计算机生成的配筋结果作合理
性审核，如钢筋排数、直径、架构等，如不符合工程需要或不便于施工，还要做
最后的调整计算。
5.3SATWE在结构计算分析中的应用
SATWE是SPACEANALYSISOFTALL-BUILDINGSWITHWALL-ELEMENT的词头缩
写，这是应现代多、高层建筑发展要求专门为多、高层建筑设计而研制的空间组
合结构有限元分析软件。
SATWE的多层版记为SAT-8，适用于8层及8层以下的多层
结构。
SATWE采用空间杆单元模拟梁、柱及支撑等杆件，用在壳元基础上凝聚而
成的墙元模拟剪力墙。
墙元是专用于模拟多、高层结构中剪力墙的，对于尺寸较
大或带洞口的剪力墙，按照子结构的基本思想，由程序自动进行细分，然后用静
力凝聚原理将由于墙元的细分而增加的内部自由度消去，从而保证墙元的精度和
有限的出口自由度。
这种墙元对剪力墙的洞口（仅考虑矩形洞）的大小及空间位
置无限制，具有较好的适用性。
墙元不仅具有墙所在的平面内刚度，也具有平面
外的刚度，可以较好地模拟工程中剪力墙的实际受力状态。
对于楼板，SATWE给
出了四种简化假定，即楼板整体平面内无限刚、分块无限刚、分块无限刚带弹性
连接板带和弹性楼板。
在应用中，可根据工程实际情况和分析精度要求，选用其
中的一种或几种简化假定。
SATWE作为PKPM系列CAD软件的一模块，其前处理工作
主要由PMCAD完成。
对于一个工程，经PMCAD的1、2、3项菜单后，生成如下数据
文件（假定工程文件名为AAA）：
AAA.*和*.PM。
这些文件是进行SATWE计算所必
需的。
SATWE的第一项主菜单（即“接PM生成SATWE数据”菜单）的主要功能就是
在PMCAD生成的上述数据文件的基础上，补充高层结构分析所需的一些参数，并
对一些特殊结构（如多塔、错层结构）、特殊构件（如角柱、非连梁、弹性楼板
等）作出相应设定，最后将上述所有信息自动转换成高层结构有限元分析及设计
所需的数据格式，生成几何数据文件STRU.SAT、竖向荷载数据文件LOAD.SAT和风
荷载数据文件WIND.SAT，供SATWE的第二、三项主菜单调用。
5.2.1SATWE计算分析参数的意义及输入
采用SATWE进行结构整体计算分析，需要输入很多参数，如何正确输入参数
直接关系到结构计算结果的正确与否，因此必须深刻理解每个输入参数的意义并
且按照实际情况正确输入。
1总信息（见图1）
（1）水平力与整体坐标角：
通常情况下，对结构计算分析，都是将水平地震沿结构X、Y两个方向施加，
所以一般情况下水平力与整体坐标角取0度。
由于地震沿着不同的方向作用，结
构地震反应的大小一般也不同，结构地震反应是地震作用方向角的函数。
因此当
结构平面复杂（如L型、三角型）或抗侧力结构非正交时，根据抗震规范5.1.1-2
规定，当结构存在相交角大于15度的抗侧力构件时，应分别计算各抗侧力构件
方向的水平地震作用，但实际上按0、45度各算一次即可；当程序给出最大地震
力作用方向时，可按该方向角输入计算，配筋取三者的大值。
（2）混凝土容重：
由于建模时没有考虑墙面的装饰面层，因此钢筋混凝土计算重度，考虑饰面
的影响应大于25，不同结构构件的表面积与体积比不同饰面的影响不同，一般
按结构类型取值：
结构类型框架结构框剪结构剪力墙结构
重度25.52627
（3）钢材容重：
一般取78，不必改变。
（4）裙房层数：
按实际情况输入。
高规第4.8.6条规定：
与主楼连为整体的裙楼的抗震等级
不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措
施。
因此该数必须给定。
图1总信息图2风荷载信息
（5）转换层所地层号：
按实际情况输入。
该指定只为程序决定底部加强部位及转换层上下刚度比的
计算和内力调整提供信息，同时，当转换层号大于等于三层时，程序自动对落地
剪力墙、框支柱抗震等级增加一级，对转换层梁、柱及该层的弹性板定义仍要人
工指定。
（6）地下室层数：
程序据此信息决定底部加强区范围和内力调整。
当地下室局部层数不同时，以
主楼地下室层数输入。
地下室一般与上部共同作用分析；地下室刚度大于上部层
刚度的2倍，可不采用共同分析；地下室与上部共同分析时，程序中相对刚度一
般为3，模拟约束作用。
当相对刚度为0，地下室考虑水平地震作用，不考虑风
作用。
当相对刚度为负值，地下室完全嵌固。
根据程序编制专家的解释，填3
大概为70%~80%的嵌固，填5就是完全嵌固，填在楼层数前加“-”，表示在所
填楼层完全嵌固。
到底怎样的土填3或填5，完全取决于工程师的经验。
（7）墙元细分最大控制长度：
可取1~5之间的数值，长度控制越短计算精度越高，
但计算耗时越多，一般取2就可满足计算要求，框支剪力墙可取1或1.5。
（8）墙元侧向节点信息：
a．内部节点：
一般选择内部节点，当有转换层时，需提高计算精度是时，可
以选取外部节点。
b．外部节点：
按外部节点处理时，耗机时和内存资源较多。
（9）恒活荷载计算信息：
a．一次性加载计算：
主要用于多层结构，而且多层结构最好采用这种加载计
算法。
因为施工的层层找平对多层结构的竖向变位影响很小，所以不要采用模拟
施工方法计算。
b．模拟施工方法1加载：
就是按一般的模拟施工方法加载，对高层结构，一
般都采用这种方法计算。
但是对于“框剪结构”，采用这种方法计算在导给基础
的内力中剪力墙下的内力特别大，使得其下面的基础难于设计。
于是就有了下一
种竖向荷载加载法。
c．模拟施工方法2加载：
这是在“模拟施工方法1”的基础上将竖向构件（柱、
墙）的刚度增大10倍的情况下再进行结构的内力计算，也就是再按模拟施工方
法1加载的情况下进行计算。
采用这种方法计算出的传给基础的力比较均匀合
理，可以避免墙的轴力远远大于柱的轴力的不和理情况。
由于竖向构件的刚度放
大，使得水平梁的两端的竖向位移差减少，从而其剪力减少，这样就削弱了楼面
荷载因刚度不均而导致的内力重分配，所以这种方法更接近手工计算。
但是我认为这种方法人为的扩大了竖向构件与水平构件的线刚度比，所以它
的计算方式值得探讨。
所以，专家建议：
在进行上部结构计算时采用“模拟施工
方法1”；在基础计算时，用“模拟施工方法2”的计算结果。
这样得出的基础
结果比较合理。
（10）结构材料信息与结构体系：
规范规定不同结构体系的内力调整及配筋要求不同；同时，不同结构体系的风
振系数不同；结构基本周期也不同，影响风荷计算。
宜在给出的多种体系中选最
接近实际的一种，当结构体系定义为短肢剪力墙时，对墙肢高度和厚度之比小于
8的短肢剪力墙，其抗震等级自动提高一级。
2风荷载信息（见图2）
该栏目的数值直接决定了结构所受风荷载的大小。
（1）地面粗糙类别：
该选项是用来判定风场的边界条件，直接决定了风荷载的沿建筑高度的分布
情况，必须按照建筑物所处环境正确选择。
相同高度建筑风荷载A>B>C>D。
A类：
近海海面，海岛、海岸、湖岸及沙漠地区。
B类：
指田野、乡村、丛林、丘陵及中小城镇和大城市郊区。
C类：
指有密集建筑群的城市市区。
D类：
指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。
（2）体型系数：
根据建筑平面形状按《荷载规范》取值，如果建筑沿高度平面形状改变，则
可以沿高度方向根据建筑平面形状设置不同的体型系数。
（3）结构的基本周期：
第一次计算时可以根据经验输入一个大概的数值，计算出结构的基本周期
后，再用计算值代回重新计算。
（4）修正后的基本风压：
新的荷载规范将风荷载基本值的重现期由原来的30年一遇改为50年一遇:
新高规3.2.2条规定:
对于B级高度的高层建筑或特别重要的高层建筑,应按100
年一遇的风压值采用。
3地震信息
图3地震信息图4活荷信息
（1）结构规则性性息：
根据结构的规则性选取。
（2）扭转耦联信息：
a．对于耦联选项，建议总是采用；
b．质量和刚度分布明显不对称的结构，楼层位移比或层间位移比超过1.2时，
应计入双向水平地震作用下的扭转影响。
（3）地震烈度：
根据建筑所处场地按《抗规》附录取值。
（4）设计地震分组：
根据建筑所处场地按《抗规》附录取值。
（5）场地土类型：
根据《地质勘测报告》测试数据计算判定。
地震烈度、设计地震分组、场地土类型三项直接决定了地震计算所采用的
反应谱形状，对水平地震力的大小起到决定性作用。
（6）偶然偏心：
验算结构位移比时，总是考虑偶然偏心
A）位移比超过1.2时，则考虑双向地震作用，不考虑偶然偏心。
B）位移比不超过1.2时，则考虑偶然偏心，不考虑双向地震作用。
（7）计算振型个数：
地震力振型数至少取3，由于程序按三个阵型一页输出，所以振型数最好
为3的倍数。
一般计算阵型数应大于9，多塔结构计算阵型数应取的更多些。
但
也要注意一点：
此处的阵型数不能超过结构的固有阵型的总数，比如说，一个规
则的两层结构，采用刚性楼板假定，整个结构共6个有效自由度，这时阵型个数
最多取6个，否则会造成地震力计算异常。
对于复杂、多塔以及平面不规则的建
筑就要多选，一般要求“有效质量数大于90％就可以，证明我们的阵型数取的
足够的多了。
一般情况例如20层的高层建筑取9个振型就可以满足。
（8）活荷载质量折减系数：
计算地震作用时，建筑结构的重力荷载代表值应取永久荷载标准值和可变荷
载组合值之和。
可变荷载的组合值系数应按下列规定采用：
一般取0.5（对于藏
书库、档案库、库房等建筑应特别注意，应取0.8）。
调整系数只改变楼层质量，
从而改变地震力的大小，但不改变荷载总值，即对竖向荷载作用下的内力计算无
影响。
（9）周期折减系数：
计算各振型地震影响系数所采用的结构自振周期应考虑非承重填充墙体对结
构刚度增强的影响，采用周期折减予以反应。
因此当承重墙体为填充砖墙时，高
层建筑结构的计算自振周期折减系数ψT可按下列规定取值：
框架结构可取0.6－0.7；
框架剪力墙结构可取0.7－0.8；
剪力墙结构可取0.9－1.0。
具体折减数值应根据填充墙的多少及其对结构整体刚度影响的强弱来确定。
（10）结构阻尼比：
对于一些常规结构，程序给出了结构阻尼的隐含值。
除有专门规定外，钢筋
混凝土高层建筑结构的阻尼比应取0.05；钢结构在多遇地震下的阻尼比，对不
超过12层的钢结构可采用0.035，对超过12层的钢结构可采用0.02；在罕遇地
震下的分析，阻尼比可采用0.05；对于钢－混凝土混合结构则根据钢和混凝土
对结构整体刚度的贡献率取为0.025～0.035。
（11）特征周期、多遇地震影响系数最大值、罕遇地震影响系数最大值：
可通过抗震规范规定，也可根据具体需要来指定。
建筑结构的地震影响系数应根据烈度、场地类别、设计地震分组和结构自振周期
及阻尼比确定。
其水平地震影响系数最大值αmax应按表3.3.7-1采用；特征周期
应根据场地类别和设计地震分组按表3.3.7-2采用，计算8、9度罕遇地震作用
时，特征周期应增加0.05s。
注：
1、周期大于6.0s的高层建筑结构所采用的地震影响系数应做专门的研究；
2、已编制抗震设防区划的地区，应允许按批准的设计地震动参数采用相应的地
震影响系数。
表3.3.7-1水平地震影响系数最大值αmax
地震影响6度7度8度9度
多遇地震0.040.08（0.12）0.16（0.24）0.32
罕遇地震－0.50（0.72）0.90（1.20）1.40
注：
7、8度时括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地
区。
表3.3.7-2特征周期值Tg（s）
场地类别
设计地震分组
ⅠⅡⅢⅣ
第一组0.250.350.450.65
第二组0.300.400.550.75
第三组0.350.450.650.90
（12）斜交抗侧力构件方向附加地震数，相应角度
可允许最多5组多方向地震。
附加地震数在0－5之间取值。
相应角度填入
各角度值。
该角度是与X轴正方向的夹角，逆时针方向为正。
SATWE参数中增加
“斜交抗侧力构件附加地震角度”与填写“水平与整体坐标夹角”计算结果有区
别：
水平力与整体坐标夹角不仅改变地震力而且改变风荷载的作用方向，而斜交
抗侧力构件附加地震角度仅改变地震力方向。
《抗规》5.1.1、各类建筑结构的地
震作用，应符合下列规定：
对于有斜交抗侧力构件的结构，当相交角度大于15
度时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用。
4活载信
升级会员 