7#裙楼外脚手架施工方案.docx

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7#裙楼外脚手架施工方案

新安县城关镇北关村幼儿园综合楼

脚

手

架

施

工

方

案

编制人：

审核人：

审批人：

施工单位：

河南万泰建安开发有限公司

年月日

目录

第一章工程概况……………………………………………2

第二章编制依据……………………………………………2

第三章施工准备……………………………………………2

第四章脚手架的搭设………………………………………3

第五章安全措施………………………………………….10

第六章脚手架安全性验算……………………………….13

第一章工程概况

新安县城关镇北关村幼儿园工程,位于新安县城关镇派出所后院，由新安县居辉建筑设计有限公司设计，该楼建筑面积2049.4m2,建筑层数4层，建筑高度19.650米，建筑结构形式为框架结构，使用年限为50年，抗震防烈度为6度，耐火等级为2级，建筑工程等级为3级。

第二章编制依据

中国建筑工业出版社出版的《建筑施工手册》。

JGJ59-99《建筑施工安全检查标准》

JGJ130-2001《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

第三章施工准备

1、采用落地式钢管扣件式脚手架，统一选用φ48×3.5钢管，钢管使用前必须经过检查，并除锈、调直，扣件使用标准扣件，新旧扣件必须经检查无脆裂、变形、滑丝后方可投入使用。

2、钢管扣件式连接。

3、内外采用密目安全网全封闭，内排与结构之间缝隙采用安全兜网每层封闭，脚手板采用竹笆子。

第四章脚手架的搭设

一、脚手架的搭设要求:

立杆纵向间距2m，横向间距0.9m，大横杆步距为1.8m，小横杆间距2m，其上铺设脚手板，剪刀撑间距8m一道，搭设角度45-60度，小横杆靠墙的一端离墙面35cm左右。

脚手架各杆件相交伸出的端头均应大于10cm，以防杆件滑落。

1、杆件的搭设顺序

扣件式双排悬挑钢管脚手架的搭设顺序为：

在牢固的地基上铺通长脚手板→弹线、立杆定位→摆放扫地杆→竖立杆并与扫地杆扣紧→装扫地小横杆、并与立杆和扫地杆扣紧→装第一步大横杆并与各立杆扣紧→安第一步小横杆→安第二步大横杆→安第二步小横杆→加设临时斜撑杆，上端与第二步横杆扣紧（装设与柱连接杆后拆除）→安第三、第四步大横杆和小横杆→安装二层与柱拉杆→接立杆→加设剪刀撑→铺设脚手板，绑扎防护栏及挡脚板→立挂安全网。

2、钢管立柱构造要求

⑴立柱上的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱接头不能设在同一步距内，且两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。

⑵立杆垂直度偏差不得大于架高的1/200。

立杆接头除在顶层可采用搭接外，其余各接头必须采用对接扣件对接。

立杆顶端应高出建筑物檐口上皮1.0m，高出部分要绑两道护身栏。

⑶脚手架底座上必须设置纵、横向扫地杆。

纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm处的立柱上。

横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上.

3、钢管水平杆构造要求

⑴小横杆设于大横杆之上，固定在立柱的内侧，并采用直角扣件与立柱扣紧，小横杆与立柱的连接采用单扣件固定。

⑵大横杆一般采用对接扣件连接，相邻大横杆对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，并应避免设在大横杆的跨中；连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口朝上，以防雨水进入，螺栓应适度拧紧。

端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于100mm,且各水平杆件端头伸出长度必须一致，保证外架得立面效果。

⑶大横杆的长度一般不宜小于3跨，并不小于6m。

⑷每一主节点处必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150mm。

⑸脚手架外立面满挂密眼安全网，操作层设一道水平兜网，外架随着结构进度分段搭设，在每段架体搭设完毕后进行验收，验收合格并办妥验收手续方可使用。

⑹底立杆按立杆接长要求选择不同长度的钢管交错设置，本工程底立杆采用4m和6m钢管交错设置。

4、剪刀撑的设置要求

⑴剪刀撑的斜杆与基本构架结构杆杆件之间至少有3道连接，其中，斜杆的对接或搭接接头部位至少有一道连接。

⑵双排脚手架应在外侧和内侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑，内外之间每隔9m设置一道剪刀撑.

⑶剪刀撑斜杆的接头均必须采用对接扣件连接，剪刀撑在顶层采用搭接方式接长应不少于二个扣件连接固定，搭接长度不应小于0.5m，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。

⑷剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。

剪刀撑斜杆两端扣件与立杆节点的距离不应大于20cm，最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不宜大于50cm。

⑸每道剪刀撑跨越立柱的根数宜在5-7根之间。

每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°～60°之间。

⑹作业层的栏杆和挡脚板应设在立杆的内侧，栏杆接长应符合对接或搭接的相应规定。

6、验收及使用

脚手架施工完毕之后，请监理验收检查，验收通过之后才能投入使用。

并且需挂牌，牌上写明负责人、验收日期、使用荷载等。

第五章安全措施

一、外架的使用

1、严格把好验收关，搭设过程中的架子每搭设一个施工高度必须由项目负责人组织技术、安全、搭设班组、工长进行检查，符合要求后方可上人使用，架子未经检查、验收，除架子工外，严禁其他人攀登。

验收合格的架子任何人不得擅自拆改，需局部拆改时，要经设计负责人同意，由架子工操作.

2、脚手架搭好后，要派专人管理，未经技术、安全科同意，不得改动，不得任意解掉架子与柱连接的拉杆和扣件。

3、脚手架实行立网全封闭。

外挂安全网要与架子拉平，网边系牢，两网接头严密，不准随风飘。

4、在施工时，每层最大允许施工荷载3kN/m2。

外架不得超载使用，不得使用集中荷载。

5、在架板上堆放材料不得超过以上限值，且应码放整齐稳固，不能影响施工操作和人员通行，严禁在架子上奔跑、退行或倒退拉车。

6、外架的架体部分只能作为操作架，不得作为外墙模板支模架。

7、作业中禁止随意拆除脚手架基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件以及连墙件。

确因操作需要临时拆除时，必须征得主管人员同意，采取相应的弥补措施，并在作业完毕后及时恢复。

8、作业人员在架上的最大作业高度以可以进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加高度。

9、工人在架上作业应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。

严禁在架上嬉闹和坐在栏杆上等不安全的地方休息。

10、每班工人上架作业时，应先检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方可开始作业，在作业中发现不安全的情况和迹象应立即停止作业，进行检查解决以后才能恢复正常作业。

发现异常情况应立即通知架上所有人员撤离。

11、人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通道，严禁攀缘脚手架上下。

12、在每步架的作业完成后，必须将架上剩余材料物品移至上步架或室内，每日收工前应清理架面。

在作业期间及时清理落入安全网内的材料和物品。

任何时候严禁架上向下抛掷物品和倾倒垃圾。

13、外脚手架采用阻燃密目网进行全封闭围护。

14、凡遇雨雪冰冻天气，脚手架通道工作面上，必须扫清冰雪，做好防滑工作。

15、禁止下列违章作业：

利用脚手架吊运重物；在脚手架上拉结吊装缆绳；任意拆除脚手架部件；起吊构件时碰撞或扯动脚手架。

16、架子工等人必须持证上岗，施工前进行人员培训。

二、外架的维修保养

1、现今气候较湿，混凝土污染严重，若维修保养不良，严重影响外架正常使用。

因此，必须加强使用过程中的维修保养。

2、工程竣工后，应将外架的所有零件表面异物彻底清除干净，重新涂漆，将已损坏的零件重新更换，以便投入下一个工程。

三、外架安全措施

1、贯彻“安全第一，预防为主”的原则。

2、施工人员应遵守《建筑安装工人安全操作规程》。

4、外架拆除安全措施

①、脚手架拆除前，先划定安全范围，设置警戒线，并安排2名安全工专在警戒线口进行看护，禁止非作业人员进入警戒线内。

工长要向拆脚手架施工人员进行书面技术交底工作，交底有交接人签字。

②、拆除作业要统一指挥，上下呼应，动作协调。

在拆除外架立杆时应由两个人协作进行拆除作业，一人扶管，一人拔管，防止立杆突然松动引起坠落。

③、材料要用滑轮或绳索运送，不得随意乱丢。

当解开与另一人有关的结扣时就应先告知对方，以防高空坠落。

④、在搭拆过程中，中途不得换人，如果在中途更换操作人员，应及时对更换人员作详细交底方可操作。

⑤、在拆除过程中，凡已经松开连接的配件应及时运走，以免误扶误靠发生坠落。

⑥、每次下班前及上班前由工长和安全员组织检查已经松动的连接配件是否全部拆卸完毕，检查架子上是否遗留钢管、扣件或其他杂物，所有已经拆除的构配件必须于当日下班前全部转运下来，不允许遗留任何物件于架体上过夜。

⑦、参加搭拆的所有作业人员，一律不准酒后作业，作业时必须思想集中，不准说笑、打闹或擅自离开工作岗位。

高空作业人员必须系好安全带和戴好安全帽。

⑧、严禁违章指挥，违章作业和强令冒险作业。

⑨、当有六级以上大风或雾、雨天气时不得进行拆除作业。

第六章脚手架安全性验算

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、

《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、

《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范。

一、参数信息:

1.脚手架参数

搭设尺寸为：

立杆的纵距为2.00米，立杆的横距为0.90米，立杆的步距为1.80米；

计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为17.6米，立杆采用单立管；

内排架距离墙长度为0.35米；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为3；

采用的钢管类型为Φ48×3.2；

横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80；

连墙件采用两步三跨，竖向间距3.60米，水平间距6.00米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

2.活荷载参数

施工荷载均布参数（kN/m2）:

3.000；脚手架用途:

结构脚手架；

同时施工层数:

2；

3.风荷载参数

河南省洛阳市地区，基本风压为0.40，风荷载高度变化系数μz为0.84，风荷载体型系数μs为0.65；

考虑风荷载

4.静荷载参数

每米立杆数承受的结构自重标准（kN/m2）:

0.1248；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.350；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m2）:

0.110；

安全设施与安全网（kN/m2）:

0.005；脚手板铺设层数:

4；

脚手板类别:

竹串片脚手板；栏杆挡板类别:

栏杆冲压钢；

5.地基参数

地基土类型:

碎石土；地基承载力标准值（kN/m2）:

500.00；

基础底面扩展面积（m2）:

0.09；基础降低系数:

0.40。

二、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值:

P1=0.035kN/m；

脚手板的荷载标准值:

P2=0.350×2.000/4=0.175kN/m；

活荷载标准值:

Q=3.000×2.000/4=1.500kN/m；

荷载的计算值:

q=1.2×0.035+1.2×0.175+1.4×1.500=2.352kN/m；

小横杆计算简图

2.强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

计算公式如下:

最大弯矩Mqmax=2.352×0.9002/8=0.238kN.m；

σ=Mqmax/W=50.357N/mm2；

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！

3.挠度计算:

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.035+0.175+1.500=1.710kN/m；

最大挠度V=5.0×1.710×900.04/（384×2.060×105×113600.0）=0.624mm；

小横杆的最大挠度小于900.0/150=6.000与10mm,满足要求！

三、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

1.荷载值计算

小横杆的自重标准值:

P1=0.035×0.900=0.032kN；

脚手板的荷载标准值:

P2=0.350×0.900×2.000/4=0.158kN；

活荷载标准值:

Q=3.000×0.900×2.000/4=1.350kN；

荷载的计算值:

P=（1.2×0.032+1.2×0.158+1.4×1.350）/2=1.059kN；

大横杆计算简图

2.强度计算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:

M1max=0.08×0.035×2.000×2.0002=0.023kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:

:

M2max=0.417×1.059×2.000=0.883kN.m；

M=M1max+M2max=0.023+0.883=0.906kN.m

抗弯强度:

σ=0.906×106/4730.0=191.446N/mm2；

大横杆的抗弯强度σ=191.446小于[f]=205.0N/mm2；

3.挠度计算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位:

mm

均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

Vmax=0.677×0.035×2000.04/（100×2.060×105×113600.0）=0.164mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

P=（0.032+0.158+1.350）/2=0.770kN

V=3.029×0.770×2000.03/（100×2.060×105×113600.0）=7.970mm；

最大挠度和：

V=Vmax+Vpmax=0.164+7.970=8.134mm；

大横杆的最大挠度小于2000.0/150=13.3或者10mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，

该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值:

P1=0.035×2.000=0.071kN；

脚手板的荷载标准值:

P2=0.350×0.900×2.000/2=0.315kN；

活荷载标准值:

Q=3.000×0.900×2.000/2=2.700kN；

荷载的计算值:

R=1.2×（0.071+0.315）+1.4×2.700=4.243kN；

R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1395

NG1=0.140×17.600=2.455kN；

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350×4×2.000×（0.900+0.3）/2=1.680kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11

NG3=0.110×4×2.000/2=0.440kN；

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005

NG4=0.005×2.000×17.600=0.176kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.751kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2

取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3.000×0.900×2.000×2/2=5.400kN；

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中Wo--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Wo=0.400kN/m2；

Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Uz=0.840；

Us--风荷载体型系数：

Us=0.649；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.400×0.840×0.649=0.153kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.751+1.4×5.400=13.261kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.751+0.85×1.4×5.400=12.127kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.153×2.000×

1.8002/10=0.118kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴心压力设计值：

N=13.261kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.59cm；

计算长度附加系数：

K=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

U=1.500

计算长度,由公式lo=kuh确定：

lo=3.119m；

Lo/i=196.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.188；

立杆净截面面积：

A=4.50cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=4.73cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.000N/mm2；

σ=13261.000/（0.188×450.000）=156.755N/mm2；

立杆稳定性计算σ=156.755小于[f]=205.000N/mm2满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：

N=12.127kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.59cm；

计算长度附加系数：

K=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

U=1.500

计算长度,由公式lo=kuh确定：

lo=3.119m；

Lo/i=196.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.188

立杆净截面面积：

A=4.50cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=4.73cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.000N/mm2；

σ=12127.440/（0.188×450.000）+117707.458/4730.000=168.236N/mm2；

立杆稳定性计算σ=168.236小于[f]=205.000N/mm2满足要求！

七、最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN）计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=2.296kN；

活荷载标准值：

NQ=5.400kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：

Gk=0.140kN/m；

Hs=[0.188×4.500×10-4×205.000×103-（1.2×2.296

+1.4×5.400）]/（1.2×0.140）=41.982m；

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=41.982/（1+0.001×41.982）=40.291m；

[H]=40.291和50比较取较小值。

得到，脚手架搭设高度限值[H]=40.291m。

考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN）计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=2.296kN；

活荷载标准值：

NQ=5.400kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：

Gk=0.140kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：

Mwk=Mw/（1.4×0.85）=0.118/（1.4×0.85）=0.099kN.m；

Hs=（0.188×4.500×10-4×205.000×10-3-（1.2×2.296+0.85×1.4×（5.400+

0.188×4.500×0.099/4.730）））/（1.2×0.140）=36.180m；

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=36.180/（1+0.001×36.180）=34.917m；

[H]=34.917和50比较取较小值。

经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=34.917m。

八、连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl=Nlw+No

风荷载基本风压值Wk=0.153kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=21.600m2；

连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,No=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：

NLw=1.4×Wk×Aw=4.616kN；

连墙件的轴向力计算值NL=NLw+No=9.616kN；

其中φ--轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,

由长细比l/i=350.000/15.900的结果查表得到0.941；

A=4.50cm2；[f]=205.00N/mm2；

连墙件轴向力设计值Nf=φ×A×[f]=0.941×4.500×10-4×205.000×103=86.807kN；

Nl=9.616

连墙件采用双扣件与墙体连接。

经过计算得到N