板模板木支撑计算书.docx

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板模板木支撑计算书

板模板（木支撑）计算书

荣达馨园19号楼工程；属于框架结构；地上17层；地下层；建筑高度：

51.5m；标准层层高：

2.9m；总建筑面积：

6792平方米；总工期：

天；施工单位：

塘沽渤海建工有限公司。

本工程由晟达房地产投资建设，设计，地质勘查，监理，塘沽渤海建工有限公司组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。

模板支架采用木顶支撑，计算根据《木结构设计规范》（GB50005-2003）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑施工计算手册》江正荣著、建筑施工手册》（第四版）等编制。

一、参数信息

1、模板支架参数

横向间距或排距（m）:

0.500；

纵距（m）:

0.500；

立柱长度（m）:

2.800；

立柱采用方木；

立柱方木截面宽度（mm）:

80.000；

立柱方木截面高度（mm）:

100.000；

斜撑截面宽度（mm）：

30.000；

斜撑截面高度（mm）：

40.000；

帽木截面宽度（mm）：

60.000；

帽木截面高度（mm）：

80.000；

斜撑与立柱连接处到帽木的距离（mm）:

600.000；

板底支撑形式：

方木支撑；

方木的间隔距离（mm）：

300.000；

方木的截面宽度（mm）：

40.000；

方木的截面高度（mm）：

60.000；

2、荷载参数

模板与木板自重（kN/m2）：

0.350；

混凝土与钢筋自重（kN/m3）：

25.000；

施工均布荷载标准值（kN/m2）：

2.000；

3、楼板参数

钢筋级别：

二级钢HRB335（20MnSi）；

楼板混凝土强度等级：

C35；

每层标准施工天数：

8；

每平米楼板截面的钢筋面积（mm2）：

1440.000；

楼板的计算跨度（m）：

4.000；

楼板的计算宽度（m）：

4.500；

楼板的计算厚度（mm）：

120.000；

施工期平均气温（℃）：

25；

4、板底方木参数

板底方木选用木材：

杉木；

方木弹性模量E（N/mm2）：

9000.000；

方木抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

11.000；

方木抗剪强度设计值fv（N/mm2）：

1.400；

5、帽木方木参数

帽木方木选用木材：

杉木；

方木弹性模量E（N/mm2）：

9000.000；

方木抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

11.000；

方木抗剪强度设计值fv（N/mm2）：

1.400；

6、斜撑方木参数

斜撑方木选用木材：

杉木；

方木弹性模量E（N/mm2）：

9000.000；

方木抗压强度设计值fv（N/mm2）：

11.000；

7、立柱方木参数

立柱方木选用木材：

杉木；

方木弹性模量E（N/mm2）：

9000.000；

方木抗压强度设计值fv（N/mm2）：

10.000；

二、模板底支撑方木的验算:

本工程模板板底采用方木作为支撑，方木按照简支梁计算；方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=b×h2/6=4.000×6.0002/6=24.000cm3；

I=b×h3/12=4.000×6.0003/12=72.000cm4；

木楞计算简图

1、荷载的计算：

（1）钢筋混凝土板自重线荷载（kN/m）：

q1=25.000×0.120×0.300=0.900kN/m；

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q2=0.350×0.300=0.105kN/m；

（3）活荷载为施工荷载标准值（kN）：

p1=2.000×0.500×0.300=0.300kN；

2、抗弯强度验算：

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩之和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×（q1+q2）=1.2×（0.900+0.105）=1.206kN/m；

集中荷载P=1.4×p1=1.4×0.300=0.420kN；

最大弯距M=P×l/4+q×l2/8=0.420×0.500/4+1.206×0.5002/8=0.090kN.m；

最大支座力N=P/2+q×l/2=0.420+1.206×0.500/2=0.512kN；

截面应力σ=M/W=0.090×106/24.000×103=3.758N/mm2；

方木的最大应力计算值为3.758N/mm2小于方木的抗弯强度设计值11.000N/mm2,满足要求！

3、抗剪强度验算：

最大剪力的计算公式如下：

截面抗剪强度必须满足下式：

其中最大剪力：

V=1.206×0.500/2+0.420/2=0.512kN；

截面受剪应力计算值：

T=3×0.512×103/（2×40.000×60.000）=0.320N/mm2；

截面抗剪强度设计值：

[fv]=1.400N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.320N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.400N/mm2，满足要求！

4、挠度验算：

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，按规范规定，挠度验算取荷载标准值，计算公式如下：

均布荷载q=q1+q2=0.900+0.105=1.005kN/m；

集中荷载p=0.300kN；

最大变形ω=5×1.005×（0.500×103）4/（384×9000.000×72.000×104）

+0.300×（0.500×103）3/（48×9000.000×72.000×104）

=0.126mm；

方木的最大挠度计算值0.126mm小于方木的最大允许挠度2.000mm,满足要求！

三、帽木验算:

支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的两跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力：

P=1.206×0.500+0.420=1.023kN；

均布荷载q取帽木自重：

q=0.500×60.000×10-3×80.000×10-3×3.870=0.009kN/m；

截面抵抗矩：

W=b×h2/6=6.000×8.0002/6=64.000cm3；

截面惯性矩：

I=b×h3/12=6.000×8.0003/12=256.000cm4；

帽木受力计算简图

经过连续梁的计算得到

帽木剪力图（kN）

帽木弯矩图（kN.m）

帽木变形图（mm）

经过连续梁的计算得到

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：

R[1]=0.073KN；

R[2]=0.969KN；

R[3]=0.132KN。

最大弯矩Mmax=0.026kN.m；

最大变形ωmax=0.005mm；

最大剪力Vmax=0.894kN；

截面应力σ=0.409N/mm2。

帽木的最大应力为0.409N/mm2，小于帽木的抗弯强度设计值11.000N/mm2，满足要求！

帽木的最大挠度为0.005mm，小于帽木的最大容许挠度1.000mm，满足要求！

四、模板支架荷载标准值（轴力）计算:

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1、静荷载标准值包括以下内容：

（1）木顶撑的自重（kN）：

NG1={0.500×60.000×10-3×80.000×10-3+[（0.500/2）2+（600.000×10-3）2]1/2×2×30.000×10-3×40.000×10-3+2.800×80.000×10-3×100.000×10-3}×3.870=0.102kN；

（2）模板的自重（kN）：

NG2=0.350×0.500×0.500=0.088kN；

（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：

NG3=25.000×0.120×0.500×0.500=0.750kN；

经计算得到，静荷载标准值；

NG=NG1+NG2+NG3=0.102+0.088+0.750=0.940kN；

2、活荷载为施工荷载标准值：

经计算得到，活荷载标准值：

NQ=2.000×0.500×0.500=0.500kN；

3、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式：

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×0.940+1.4×0.500=1.827kN；

五、立柱的稳定性验算:

稳定性计算公式如下：

其中，N--作用在立柱上的轴力

σ--立柱受压应力计算值；

fc--立柱抗压强度设计值；

A0--立柱截面的计算面积；

A0=80.000×100.000=8000.000mm2

φ--轴心受压构件的稳定系数,由长细比λ=l0/i结果确定；

轴心受压稳定系数按下式计算：

i--立杆的回转半径，i=0.289×100.000=28.900mm；

l0--立杆的计算长度，l0=2.800×103-600.000=2200.000mm；

λ=2200.000/28.900=76.125；

φ=1/（1+（76.125/65）×（76.125/65））=0.422；

经计算得到：

σ=1.827×103/（0.422×8000.000）=0.542N/mm2；

根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系

数：

[f]=1.2×10.000=12.000N/mm2；

木顶支撑立柱受压应力计算值为0.542N/mm2，小于木顶支撑立柱抗压强度设计值12.000N/mm2，满足要求！

六、斜撑（轴力）计算:

木顶撑斜撑的轴力RDi按下式计算：

RDi＝RCi/sinαi

其中RCi-斜撑对帽木的支座反力；

RDi-斜撑的轴力；

αi-斜撑与帽木的夹角。

sinαi=sin{90-arctan[（0.500/2）/600.000×10-3]}=0.998；

斜撑的轴力：

RDi=RCi/sinαi=0.073/0.998=0.073kN

七、斜撑稳定性验算:

稳定性计算公式如下：

其中，N--作用在木斜撑的轴力,0.073kN

σ--木斜撑受压应力计算值；

fc--木斜撑抗压强度设计值:

11.000N/mm2

A0--木斜撑截面的计算面积:

A0=30.000×40.000=1200.000mm2；

φ--轴心受压构件的稳定系数,由长细比λ=l0/i结果确定；

轴心受压构件稳定系数按下式计算：

i--木斜撑的回转半径，i=0.289×40.000=11.560mm；

l0--木斜撑的计算长度，l0=[（0.500×103/2）2+600.0002]0.5=650.000mm；

λ=650.000/11.560=56.228；

φ=1/（1+（56.228/65）×（56.228/65））=0.572；

经计算得到：

σ=0.073×103/（0.572×1200.000）=0.106N/mm2；

根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数；

[f]=1.2×11.000=13.200N/mm2；

木顶支撑斜撑受压应力计算值为0.106N/mm2，小于木顶支撑斜撑抗压强度设计值13.200N/mm2，满足要求！

八、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

地基承载力设计值:

fg=fgk×kc=85.000kpa；

其中，地基承载力标准值：

fgk=170.000kpa；

脚手架地基承载力调整系数：

kc=0.500；

立杆基础底面的平均压力：

p=N/A=7.310kpa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：

N=1.827kN；

基础底面面积：

A=0.250m2。

p=7.310≤fg=85.000kpa。

地基承载力满足要求！