人货两用电梯接料平台施工方案.docx

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人货两用电梯接料平台施工方案

人

货

电

梯

接

料

平

台

施

工

方

案

编制单位：

11111

编制人：

11111

审批人：

11111

二零一二年八月五日

一、编制依据

1.《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011；

2.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；

3.《建筑施工高处作业安全技术规程》JGJ80-91；

4.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；

5.建筑与结构施工图

二、工程基本概括

工程名称：

111111

工程地点：

111111

结构型式：

地下室底板：

筏板基础。

地下和地上部分：

框架-剪力墙结构

本工程属商住区房地产开发项目，均为高层或多层的单元式住宅楼，结构使用年限50年。

工程项目包含1栋33层，1#楼地上33层，层高2.9m，建筑高度98.3m（±0.000以上98.3m）。

2栋15层，2#楼地上15层，层高2.9m，建筑高度45m。

1栋11层、6栋8层、6栋3层建筑及地下车库，总建筑面积172163.75m2。

建设单位：

111111

设计单位：

111111

监理单位：

111111

施工单位：

111111

三、方案设计

根据编制依据，结合工地现场的实际情况和设计图纸,决定该外架人货电梯料台搭设具体方法如下：

1.落地式卸料平台技术参数

1）1#楼搭设高度为98.3m.2#楼搭设高度45.5m。

2）搭设落地式人货施工电梯卸料平台，搭设尺寸如下：

a.接料平台纵向尺寸长为1.2m，立杆间纵距为1.2m；

b.接料平台横向尺寸宽为3.6m，立杆横距为1.2，立杆间搭设横向水平杆横距为0.4m

c.大横杆步距为1.8m，每立杆纵、横方向应设置扫地杆离地200mm。

3）材料采用钢管类型为

48*3.0mm。

4.）立杆设置均为双立杆；接料平台内立杆距离墙体最大不得大于0.30m.

5）连墙件选用钢管预埋于混凝土梁楼面上穿孔，预埋钢管与脚手架采用刚性连接，二步二跨布置；布置方式采用：

竖向间距2.9m水平间距0.9m，同时施工2层，脚手板共铺设方式为：

一步一设。

6）立杆底部采用50mm厚的木板或12槽钢通长铺设，接料平台的尺寸为长1.2m，宽为3.6m，两边扶手的高度为1.5m，护身栏杆0.5m一道，用木板封死。

7）接料平台板每层高于楼面200mm，料台铺板应里低外高，坡度约为5°

四、杆件搭设要求

1.立杆

1.1立杆接头除在顶层可采用搭接外，其余均采用对接扣件连接。

1.2立杆上的对接扣件应交错布置，两个相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不小于500mm，接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3.

2.纵向水平杆

1.1纵向水平杆设于横向水平杆之下，在立杆的内侧，并用直角扣件与立杆扣紧。

1.2水平杆采用对接扣件连接，也可采用搭接

a.对接扣件应交错布置，不应设在同步同跨内，相邻接通水平距离不应大于500mm，并应避免设在跨中。

b.当采用搭接接头时，搭接接头不应小于1m，并应等距设置3个旋转扣件固定，端扣件盖板边缘至杆端的距离不宜小于100mm。

3.连墙件

连墙件采用刚性连接，水平向沿架体的四角各设置一个拉节点与墙体呈“八”字形对撑连接。

连墙件采用

48*3.0的钢管，其与架体的连接采用直角扣件，连墙件中的连墙杆尽量呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不得采用上斜连接；与水平面成45～60夹角。

4.剪刀撑

沿落地卸料平台架体外侧满设剪刀撑，剪刀撑与地面夹角为45~60，在外侧立面沿架长及架高连续设置。

斜杆接长采用旋转扣件搭接，搭接长度不小于1000mm，设置3个旋转扣件，端部钢管伸出扣件外边缘不到少于100mm。

五、安全技术要求及安全防护

1.楼层接料平台严禁与脚手架等设施相连，并层层单独设置刚性连墙件，其结点不少于两处，严禁将料台与人货电梯连接一体，料台板与墙的间距不大于10cm，并用木板铺实。

2.楼层卸料平台严禁与脚手架等设施相连接，且应在明显位置悬挂限荷标牌和楼层标识。

3.料台应用5cm厚木板铺设，板与板之间不得留有间隙，木板应按纵向沿墙铺设，铺板应用木条连结钉牢，使铺板成为整块，料台铺板应里低外高，坡度约为5°为宜，吊笼与料台、料台与建筑物间隙均不大于10cm。

4.人货电梯吊笼接口处必须设置定型化、工具化的内开防护门。

对人货电梯安全防护门的设置统一安装高度为1800mm，底部距料台铺板垂直间距不大于200mm，并用钢板网封闭，插销安装在吊笼一侧，在插销空隙处加焊钢板。

5.确保人货电梯楼层卸料平台安全防护门统一由吊笼内司机开闭，料台上作业人员无法随意打开。

6.当外架拆除，单留料台施工时，必须采取加固措施，料台在拆除过程中不得将料台与建筑物的连结点一拆到底，必须做到由上而下依次拆除，现场还应由专人监护，指挥。

7.料台在搭设过程中，项目安全部门必须对料台进行分段验收，验收合格方能使用，料台在使用过程中应按标准经常检查，以确保安全使用,还应在洞口挂牌,

8.禁止两层同时进行堆放，且应教育工人上下班时先站在楼内等候电梯，电梯到后依次进入电梯，不可多层多人集中在料台上等待电梯。

9.脚手架操作人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。

10.运料时接料平台总重量不能超过1t，严格控制运料的重量。

11.操作层上施工活荷载不得超过6kN/㎡，不得将其他物体固定在脚手架上，严禁任意悬挂其它设备。

12.六级及六级以上大风和雾、雨、雪天应停止脚手架作业，雨、雾后上架操作应有防滑措施，应扫除积雪。

13.安全网须满挂在外侧立杆的里侧，用铁丝绑扎牢固，不留缝隙，四周应交圈。

钢管落地卸料平台计算书

一、架体参数

卸料平台名称

办公楼1卸料平台

卸料平台布置方式

沿纵向

平台长度A（m）

1.2

平台宽度B（m）

3.6

平台高度H（m）

98.3

立杆纵距la（m）

1.2

立杆步距h（m）

1.8

立杆横距lb（m）

1.2

板底支撑间距s（m）

0.3

二、荷载参数

每米钢管自重g1k（kN/m）

0.033

脚手板自重g2k（kN/m2）

0.35

栏杆、挡脚板自重g3k（kN/m）

0.14

安全设施与安全网自重g4k（kN/m）

0.01

材料堆放最大荷载q1k（kN/m2）

5

施工均布荷载q2k（kN/m2）

6

基本风压ω0（kN/m2）

0.3

风荷载体型系数μs

0.8

风压高度变化系数μz

0.74（立杆稳定性验算）,0.74（连墙件强度验算）

三、设计简图

平台水平支撑钢管布置图

卸料平台平面示意图

卸料平台侧立面示意图

四、板底支撑（纵向）钢管验算

钢管类型

Ф48×3

钢管截面抵抗矩W（cm3）

4.49

钢管截面惯性矩I（cm4）

10.78

钢管弹性模量E（N/mm2）

206000

钢管抗压强度设计值[f]（N/mm2）

205

G1k=g1k=0.033kN/m;

G2k=g2k×lb/4=0.350×1.20/4=0.105kN/m;

Q1k=q1k×lb/4=5.000×1.20/4=1.500kN/m;

Q2k=q2k×lb/4=6.000×1.20/4=1.800kN/m;

1、强度计算

板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算。

q=1.2×（G1k+G2k）+1.4×（Q1k+Q2k）=1.2×（0.033+0.105）+1.4×（1.500+1.800）=4.786kN/m;

板底支撑钢管计算简图

Mmax=ql2/8=4.786×1.202/8=0.861kN·m;

Rmax=ql/2=4.786×1.20/2=2.871kN·m;

σ=Mmax/W=0.861×106/（4.49×103）=191.850N/mm2<[f]=205.00N/mm2;

满足要求！

2、挠度计算

q'=G1k+G2k+Q1k+Q2k=0.033+0.105+1.500+1.800=3.438kN/m

R'max=q'l/2=3.438×1.20/2=2.063kN;

ν=5q'l4/384EI=5×3.438×（1.20×103）4/（384×206000.00×10.78×104）=4.180mm

满足要求！

五、横向支撑钢管验算

平台横向支撑钢管类型

双钢管

钢管类型

Ф48×3

钢管截面抵抗矩W（cm3）

4.49

钢管截面惯性矩I（cm4）

10.78

钢管弹性模量E（N/mm2）

206000

钢管抗压强度设计值[f]（N/mm2）

205

横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。

q=g1k=0.033kN/m;

p=Rmax/2=1.436kN;

p'=R'max/2=1.031kN

横向钢管计算简图

横向钢管计算弯矩图

Mmax=0.652kN·m;

横向钢管计算剪力图

Rmax=6.340kN;

横向钢管计算变形图

νmax=1.676mm;

σ=Mmax/W=0.326×106/（4.49×103）=72.642N/mm2<[f]=205.00N/mm2;

满足要求！

νmax=1.676mm

满足要求！

六、立杆承重连接计算

横杆和立杆连接方式

双扣件

单扣件抗滑承载力（kN）

8

扣件抗滑移承载力系数

0.8

Rc=8.0×2×0.80=12.800kN≥R=6.340kN

满足要求！

七、立杆的稳定性验算

钢管类型

Ф48×3

钢管截面回转半径i（cm）

1.59

钢管的净截面A（cm2）

4.24

钢管抗压强度设计值[f]（N/mm2）

205

双立杆计算方法

按构造要求设置

立杆计算长度系数μ

1.5

NG1=1.3×（la/2+2.00*lb+2.00*h）*0.038/h+g1k×la×3.00/2.00=1.3×（1.20/2+2.00*1.20+2.00*1.80）*0.038/1.80+0.033×1.20×3.00/2.00=0.241kN

NG2=g2k×la×lb/2.00=0.350×1.20×1.20/2.00=0.252kN;

NG3=g3k×lb=0.140×1.20=0.168kN;

NG4=g4k×lb=0.010×1.20=0.012kN;

NQ1=q1k×la×lb/2.00=5.000×1.20×1.20/2.00=3.600kN;

NQ2=q2k×la×lb/2.00=6.000×1.20×1.20/2.00=4.320kN;

考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：

N=1.2（NG1+NG2+NG3+NG4）+0.9×1.4（NQ1+NQ2）=1.2×（0.241+0.252+0.168+0.012）+0.9×1.4×（3.600+4.320）=10.786kN;

支架立杆计算长度：

L0=kμh=1×1.50×1.80=2.700m

长细比λ=L0/i=2.700×103/（1.59×10）=169.811<[λ]=210

满足要求！

轴心受压构件的稳定系数计算：

L0=kμh=1.204×1.500×1.8=3.251m

长细比λ=L0/i=3.251×103/（1.59×10）=204.453

由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.174

ωk=μzμsωo=0.74×0.80×0.30=0.178kN/m2

Mw=0.9×1.4×ωk×l×h2/10=0.9×1.4×0.178×1.20×1.802/10=0.087kN·m；

σ=N/φA+Mw/W=10.786×103/（0.174×4.24×102）+0.087×106/（4.49×103）=165.580N/mm2<[f]=205.00N/mm2

满足要求！

八、连墙件验算

连墙件连接方式

扣件连接

连墙件布置方式

2步2跨

连墙件对卸料平台变形约束力N0（kN）

2

内立杆离墙距离a（m）

0.25

1、强度验算

ωk=μzμsωo=0.74×0.80×0.30=0.178kN/m2

AW=1.80×1.20×2×2=8.6m2

Nw=1.4×ωk×Aw=1.4×0.178×8.6=2.148kN

N=Nw+N0=2.148+2.00=4.148kN

长细比λ=L0/i=（0.25+0.12）×103/（1.59×10）=23.270，由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.944。

Nf=0.85×φ·A·[f]=0.85×0.944×4.240×10-4×205.00×103=69.745kN

N=4.148

满足要求！

2、连接计算

连墙件采用扣件方式与墙体连接。

双扣件承载力设计值Rc=8.0×2×0.80=12.800kN

N=4.148kN

满足要求！

九、立杆支承面承载力验算

地基基础

混凝土楼板

混凝土板厚度h（mm）

100

砼设计强度等级

C30

立杆底座面积A（mm2）

100×100

1、抗冲切验算

楼板抗冲切承载力：

βh=1,ft=1.43N/mm,σpc.m=1N/mm,η=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2=1,ho=100-15=85mm,μm=4×（100.00+ho）=4×（100+85）=740mm

Fl=（0.7βhft+0.15σpc.m）ημmh0=（0.7×1×1.43×103+0.15×103×1）×1×0.74×0.085=72.398kN>N=10.786kN

满足要求！

2、局部受压承载力验算

楼板局部受压承载力：

ω=0.75,βl=（Ab/Al）0.5=0.333,fcc=0.85×14.30=12.155kN/mm

Fl=ωβlfccA=0.75×0.333×12.155×103×0.01=30.388kN>N=10.786kN

满足要求！

附图