后浇带支模及砼浇筑施工方案.docx

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后浇带支模及砼浇筑施工方案

A2

A2施工组织设计（方案）报审表

工程名称：

编号：

致：

监理有限公司（监理单位）

我方已根据施工合同的有关规定完成了后浇带支模及砼浇筑工程施工组织设计（方案）的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查。

附：

施工组织设计（方案）

承包单位（章）

项目经理

日期

专业监理工程师审查意见：

专业监理工程师

日期

总监理工程师审查意见：

项目监理机构

总监理工程师

日期

后浇带支模及砼浇筑

施

工

方

案

编制：

日期：

审核：

日期：

批准：

日期：

建筑集团有限公司项目部

1、编制依据――――――――――――――――――2

2、工程概况――――――――――――――――――2

3、后浇带模板体系―――――――――――――――3

4、验算――――――――――――――――――――6

5、后浇带砼浇筑――――――――――――――――18

6、安全生产、现场文明施工要求――――――――19

7、附图――――――――――――――――――――20

1、编制依据

1.1国际商务中心施工合同文本

1.2设计事务所设计的图纸

1.3《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GBJ50204-2002）

1.4《建筑工程施工质量验收统一标准》（GBJ50300-2001）

1.5《建筑施工计算手册》

1.6《钢筋混凝土高层建筑结构设计及施工规范》（JGJ3-91）

1.7《混凝土强度检验评定标准》（GBJ107-87）

2、工程概况

国际商务中心工程位于市区中心位置，北邻***路，西邻***路。

工程东西长为122.2米，南北宽为78.4米，建筑面积6.5万平方米。

工程地下两层，分别为地下车库和设备用房，地上十三层，其中一、二层为商业网点，三～十三层为商务办公用房。

本工程为框架筒体结构，底板为梁板式筏板基础，地上结构构件为柱和梁及电梯井、楼梯井筒体。

工程地下二层为错层结构，

～

轴北1300mm处地下室层高为6米，

轴北1300mm～

轴部分层高为5.55米，

～

/

轴右4米～

轴左4米部分层高为4.6米。

地下一层层高为3.9米，一层层高为5.1米，二、三层层高为4.2米，四、五层层高为5.4米，六～十二层层高为3.6米，十三层层高为4.8米，

本工程占地面积较大，东西轴线间距离为122.2米，南北轴线间距离为78.4米。

为减少砼施工过程中的温度应力和消除部分砼伸缩应力，主楼于

～

、

～

轴间设置两道南北向伸缩后浇带，裙房

～

轴间设置一道南北向伸缩后浇带，主楼和裙房

～

间设置一道东西向伸缩后浇带。

后浇带宽1500mm，厚度同墙、梁、板厚度。

筏板砼为C35S8，其它部位为C40，后浇带砼比同部位砼高一个等级。

3、后浇带模板体系

1）底板后浇带支模按附图进行，方法为：

根据图纸设计位置，放出后浇带位置线，在边线内侧抹50mm宽，50mm高（东西向后浇带）或75mm高（南北向后浇带）C25细石砼埂（筏板钢筋为先布置φ25@200南北向钢筋），以防止筏板砼砂浆从下层钢筋网片下渗入后浇带内。

绑扎筏板、地梁及设计加强筋，然后在后浇带中心线的一侧，沿后浇带立支一个高30cm的钢筋网片，网片上下各放置一根φ12钢筋，两根钢筋之间用φ12的立筋连接，立筋间距100，每1000范围内将立筋和筏板钢筋焊接750mm长φ12斜撑，以固定网片。

网片立好后，将双层20目钢丝网固定在钢筋网片上，再焊接3×330mm止水钢板，同法固定止水钢板上半部钢丝网，上层钢筋网片上绑扎50mm厚带锯齿型木条，阻挡筏板上层钢筋网片以上砼浆。

2）地下室外墙后浇带，因工程要先回填土，然后再补浇后浇带。

墙体砼浇筑后，后浇带外侧部分模板拆除，采用预制80mm厚C20砼板，通过和外墙预埋钢板焊接后封闭外墙外侧，预制板之间用1:

2水泥砂浆嵌缝。

如图：

3）梁、板后浇带

在通过后浇带的梁头两侧各200处根据设计设置独立定型支撑，该竖向独立支撑直接支撑在梁底砼面，即梁端竖向独立支撑在第一次支模时，支撑顶面顶板标高设同梁底标高，顶板作该部位梁底的模板使用，垫一层油毡防止支撑头与梁底模之间的缝隙漏浆，撑杆下端支在楼板或底板上。

平台及梁模板拆除后，独立支撑即作为后浇带的临时支撑，直至结构砼伸缩及建筑物沉降稳定后，二次支后浇带模板并浇筑后浇带砼，按规范留置同条件试块，在砼达到设计强度后拆除后浇带部位模板。

上下层独立支撑立杆必须在同一条中心线上，以免荷载破坏楼板结构。

竖向独立支撑平面设置原则为：

凡与后浇带相交的梁底均在后浇带两侧各设一根，独立支撑在各层平面位置相同，以使上下层立杆上下中心线对齐。

1、地下二层部位，因层高为5.55～6米，层高较高，顶板为180mm厚，框架梁及次梁截面较大，选用槽钢[18a（允许荷载40～60KN，允许高度3900～6000mm）格构式独立支撑及槽钢[16a（允许荷载40～60KN，允许高度2800～4500mm）格构式独立支撑，局部跨度（1.35米）较小次梁选用可调钢管定型竖向支撑（允许荷载40KN，允许高度5600mm）。

2、其余部分至地上五层框架梁及次梁选用槽钢[16a（允许荷载40～60KN，允许高度2800～4500mm、2700～3900mm两种）格构式独立支撑，框架梁梁端设双道支撑，次梁除梁端设一道支撑外，梁与梁之间增设一道。

3、六层至十二层框架梁选用槽钢[16a（允许荷载40～60KN，允许高度2700～3900mm）格构式独立支撑，次梁选用可调钢管定型竖向支撑（允许荷载60KN，允许高度3800mm）。

4、十三层框架梁选用槽钢[16a（允许荷载40～60KN，允许高度2800～4500mm）格构式独立支撑，次梁选用可调钢管定型竖向支撑（允许荷载40KN，允许高度4500mm）。

各种支撑型号如附表。

4、验算

由于立杆中心线上下对齐，故假定上层立杆荷载通过楼板直接传至下层立杆。

地下二层顶板梁验算1：

（计算结构范围如附图）

一、选

轴KL45作分析，板厚h=180，主梁b=500，h=950，计算跨度l=5.55m。

计算假定：

1）

～

轴井字梁截面为300×650，将该范围井字梁转化为板厚：

则

轴右侧板厚

h＝0.18＋<5.1×0.3×（0.65-0.18）×2＋（5.5－0.3×2）×0.3×（0.65－0.18）>/（5.1×5.5）

h＝0.256m

则

轴左侧板厚

h＝0.18＋<7.25×0.3×（0.65-0.18）×2＋2×（5.5－0.3×2）×0.3×（0.65-0.18）>/（7.25×5.5）

h＝0.266m

则：

1、

轴右侧楼板荷载计算：

板自重250.256=6.4KN/m2

轴左侧楼板荷载计算：

板自重250.266=6.65KN/m2

轴右侧楼板传至KL45荷载（计算至右侧跨度1/3部位）：

6.4×5.1/3＝10.88KN/m

轴左侧楼板传至KL45荷载（计算至左侧跨度1/3部位）：

6.65×7.25/3＝16.071KN/m

KL45自重q=250.50.95=11.875KN/m

2、施工人员及设备等动荷载：

2KN/m2

3、KL45上均布线荷载q=（板、梁恒载）+（动荷载）<本计算采用支撑体系安全系数取2，支撑加固偏与安全，故计算不考虑静荷载分项系数。

支撑上方梁板浇筑砼期间，该范围搭设有满堂模板支撑，故计算可不必考虑动荷载的分项系数。

）

q=10.88＋16.071＋11.875+2×（5.1/3＋7.25/3）

q=47.059KN/m

则KL14均布线荷载q=47.059KN/m

本计算将KL45看作一端固定，一端简支的承受均布荷载的单跨梁，如下图，根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：

R＝3/8×q×l（l为计算跨度l＝5.55m）

R＝3/8×47.095×5.55

＝96.7KN

因本层为地下二层屋面，上层传至荷载R’=0

则独立支撑承受荷载

N＝R

＝98.016

＝96.7KN

该处支撑点设1个C型槽钢[16a格构式支撑，该支撑允许荷载为40～60KN，允许高度为2800～4500mm。

该处梁底距地面为4.25米，高度满足要求。

N＜2倍安全系数下的（40～60KN），MAX＝120KN

支撑体系安全

二、对L70分析：

板厚h=180，L70梁b=300，h=650，计算跨度l=5.55m。

同理，将该范围井字梁转化为板厚：

（此将L70已转化为板厚）

h＝0.18＋<5.1×0.3×（0.65－0.18）×2＋（5.5－0.3×2）×0.3×（0.65－0.18）>/（5.1×5.5）

h＝0.256m

则：

1、楼板荷载计算：

板自重250.256=6.4KN/m2

楼板传至L70荷载（该处取板计算跨度为2.7米）：

6.4×2.7＝17.28KN/m

2、施工人员及设备等动荷载：

2KN/m2

3、L70上均布线荷载q=板、梁恒载+动荷载

q=17.28+2×2.7

q=22.68KN/m

则L70均布线荷载q=22.68KN/m

本计算将L70看作一端固定，另一端简支的承受均布荷载的单跨梁，如下图，根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：

R＝3/8×q×l（l为L70的计算跨度l＝5.55m）

R＝3/8×22.68×5.55

R＝46.68KN

因本层为地下二层屋面，上层传至荷载R’=0

则独立支撑承受荷载

N=R=46.68KN

该处支撑点设一个C型可调钢管定型竖向支撑（允许荷载45KN，允许高度4500mm）。

该处梁底距地面为4.25米，高度满足要求。

46.688.885/45＝1.03

在支撑体系安全系数2.0范围内，支撑安全。

三、

轴KL2作分析，

右侧板厚h=180，

左侧板厚h=120，KL2b=350，h=700，KL35b=500，h=950，计算跨度ll=5.55m。

计算假定：

1）

轴左板标高为－3.95M，

轴右板标高为－2.7M，KL2、KL35合并为一个整体支撑加固，取其组合梁b=500，h=1.950（结构计算偏与安全），井字梁截面

轴左为250×450，

轴右为300×650，将该范围井字梁转化为板厚：

则

轴左侧板厚

h＝0.12＋<7.65×0.25×0.45＋2×（5.2－0.25）×0.25×0.45>/（7.65×5.2）

h＝0.17m

则

轴右侧板厚

h＝0.18＋<7.25×0.3×0.65＋2×（5.2－0.3）×0.3×0.65>/（7.25×5.2）

h＝0.268m

则：

1、

轴左侧楼板荷载计算：

板自重250.17=4.25KN/m2

轴右侧楼板荷载计算：

板自重250.268=6.7KN/m2

轴左侧楼板传至组合梁荷载（计算至左侧跨度1/3部位）：

4.25×2.7＝11.475KN/m

轴右侧楼板传至组合梁荷载（计算至右侧跨度1/3部位）：

6.7×2.6＝17.42KN/m

组合梁自重q=250.51.95=24.375KN/m

2、施工人员及设备等动荷载：

2KN/m2

3、KL14上均布线荷载q=板、梁恒载+动荷载

q=11.475＋17.42＋24.375+2×（2.7＋2.6）

q=63.83KN/m

则组合梁均布线荷载q=63.83KN/m

本计算将KL14看作一端固定，设有两个简支的承受均布荷载的单跨梁，如下图，根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：

R2＝3/8×q×l（l为计算跨度l＝2.525m）

R2＝3/8×63.83×2.525

R2＝60.439KN

R1＝（3/8×q×l2－R2×2.525）/l（l为KL14的计算跨度l＝5.55m）

R1＝（3/8×63.83×5.552－60.439×2.525）/5.55

R1＝105.349KN

4、后浇带边缘L47L88考虑由KL35、L29、L30、L6、KL14共同承受

则组合梁受到L47L88集中荷载为：

P＝2.6×0.3×0.65×25＋2.7×0.25×0.45×25

在此，组合梁两侧考虑满跨

P＝20.27KN

暂假定上层传至荷载R’=0

则独立支撑承受荷载

N1=R1+P

=105.349+20.27

=125.619KN

N2=R2=60.439KN

该处于N1设两个，N2设一个，共设三个A型槽钢[16a格构式支撑，该支撑允许荷载为40～60KN，允许高度为2700～3900mm。

该处梁底距地面为3.25米，高度满足要求。

N1/120＜2

N2/60＜2

支撑体系安全

四、

轴KL37作分析，板厚h=120，KL24b=350，h=550，计算跨度l=3.175m。

计算假定：

1）

～

/

～

轴间井字梁截面为250×450，将该范围井字梁转化为板厚：

S＝7.55×18.65＝140.81㎡

V井字梁＝18.65×0.25×0.33×2＋（3.475－0.25）×0.25×0.33×5

V井字梁＝4.41m3

转化为板厚h

h＝4.41/140.81＝0.031m

则：

1、楼板荷载计算：

板自重25（0.120＋0.031）=3.775KN/m2

轴北侧楼板传至KL24荷载（计算至北侧跨度1/3部位）：

3.775×3.4＝12.835KN/m

轴南侧楼板传至KL24荷载（计算至南侧跨度1/3部位）：

3.775×2.933＝11.072KN/m

KL24自重q=250.350.55=4.813KN/m

2、施工人员及设备等动荷载：

2KN/m2

3、KL37上均布线荷载q=板、梁恒载+动荷载

q=12.835＋11.072＋4.813+2×（3.4＋2.933）

q=41.386KN/m

则组合梁均布线荷载q=41.386KN/m

本计算将KL24看作一端固定，一端简支的承受均布荷载的单跨梁，如下图，根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：

R＝3/8×q×l（l为计算跨度l＝3.175m）

R＝3/8×41.386×3.175

R＝49.25KN

则独立支撑承受荷载

N＝R＝49.25KN

该处设一个A型槽钢[16a格构式支撑，该支撑允许荷载为40～60KN，允许高度为2700～3900mm。

该处梁底距地面为3.4米，高度满足要求。

N＜60KN

支撑体系安全

2）对

～

/

～

轴间井字梁L37作分析，井字梁截面为250×450，计算跨度l=3.475m：

则：

1、楼板荷载计算：

板自重25（0.120＋0.031）=3.775KN/m2

楼板传至L45荷载（计算取2.8m）：

3.775×2.8＝10.57KN/m

2、施工人员及设备等动荷载：

2KN/m2

3、L上均布线荷载q=板恒载+动荷载

q=10.57+2×2.8

q=16.17KN/m

则组合梁均布线荷载q=16.17KN/m

本计算将L37看作一端固定，一端简支的承受均布荷载的单跨梁，如下图，根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：

R＝3/8×q×l（l为计算跨度l＝3.475m）

R＝3/8×16.17×3.475

R＝21.07KN

则独立支撑承受荷载

N＝R＝21.07KN

该处设一个C型槽钢[16a格构式支撑，该支撑允许荷载为40～60KN，允许高度为2800～4500mm。

该处梁底距地面为4.1米，高度满足要求。

N＜60KN

支撑体系安全

因该处在结构筒体部位，故框架梁梁端和井字梁中间各增设一个C型槽钢[16a格构式支撑。

本工程后浇带属伸缩后浇带，按设计要求60天后即可封闭，因此预计浇筑地下室后浇带时工程主体施工至地上四层。

则：

49.25＋21.07＝70.32KN（每层荷载）

70.32×5＝351.6KN（5层荷载）

施工期间对后浇带部位封闭管理，严禁在该区域堆放物体和进行施工，因此实际1～5不可能每层都有活荷载，上述五层累计荷载折算为：

351.5×95％＝334.02KN

334.02/（4×60）=1.39＜支撑安全系数2

结构安全

5、后浇带砼的浇筑

进场砼必须每车核对配合比、坍落度、砼标号、抗渗等级及外加剂掺量是否与设计要求一致。

后浇带在浇筑砼前，必须将整个砼表面按照施工缝的要求进行处理。

地下室底板与本层的外墙后浇砼一起浇筑，采用比两侧砼提高一个强度等级的补偿收缩性砼浇筑，养护时间不宜少于28d，后浇带混凝土终凝后2小时即开始养护，表面覆盖一层薄膜，必要时加盖一层麻袋片，并浇水养护，浇水次数以保证砼始终处于湿润状态为准。

。

地下室的后浇带1或后浇带2均应一次性浇筑，地上部分可根据现场实际情况而定，但前后两次之间的施工缝应按规范要求设置在剪力较小处。

浇筑所有后浇带砼时，应按有关规定留置标准养护试块，用于确定砼28天强度；基础底板及地下室外墙均需留置抗渗试块；浇筑顶板后浇带砼时，应留置拆模试块，用于确定拆模时间，后浇带模板必须在后浇带砼达到设计强度的100%方可拆模。

后浇带砼采用泵送的方法运送至浇筑地点。

严格控制外墙拆模时间，防止因拆模过早而引起外墙穿墙螺杆松动。

砼浇筑时，振动棒严禁碰撞预应力钢绞线。

后浇带砼应振捣密实，与两侧砼之间的接缝收口必须顺畅、密实。

6、安全文明施工要求

1、施工现场所有用电设备，除作保护接零外，必须在设备保护线的首端处设置漏电保护装置。

2、每台用电设备应有各自专用的开关箱，必须实行“一机一闸”。

3、在砼罐车卸料处路面满铺钢板，防止砼罐车压坏路面，进而影响基坑安全。

4、施工人员必须正确使用好各种劳保用品。

5、夜间施工照明充足。

上下马道必须做防滑措施。

6、泵送砼作业过程中，软管末端出口与浇筑面应保持0.5～1m，防止埋入砼内，造成管内瞬时压力增高爆管伤人。

7、严禁在外墙后浇带的钢筋网片上攀爬。

8、砼浇筑前，应对振动器进行试运转，振动器操作人员应穿绝缘靴、戴绝缘手套；振动器不能挂在钢筋上，湿手不能接触绝缘开关。

9、施工时应先将上层的后浇带洞口用夹板等遮盖严实并设置警戒区域，以防坠物伤人。

10、夜间施工时使用聚光灯照射施工点以防对环境造成光污染。

11、砼罐车每次出场应清理下料斗，防止砼遗洒污染交通路面。

12、散落在楼板上的砼废料要及时清理。

注：

插销插孔@100，两方向设置，互相垂直，每根支撑上插销不少于2道。

注：

1.插销插孔@100，两方向设置，互相垂直，每根支撑上插销不少于2道。

2.固定钢板套扣与微调螺栓配套使用，并与从构可靠焊接。