建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-XXXX)宣.pptx
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-XXXX)宣.pptx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-XXXX)宣.pptx（85页珍藏版）》请在冰点文库上搜索。
2023/11/24,1,第二部分扣件式钢管脚手架JGJ130-2011,为什么对规范进行修订呢？
1、规范使用期内国家的建设规模、建筑工地的安全管理和脚手架使用等方面都发生了很大变化，规范的内容也应适应变化。
2、与本规范有配套关系的相关规范在内容作了修订，促使本规范在内容上也应作出修改，才能和相关规范协调。
3、施工现场高大支架和模板工程数量增多，事故频发。
在技术上亟待给予指导和相应的规范。
2023/11/24,2,2007年11月6日，西安市南大街西安百货公司一栋正在施工的大楼外墙上十几米高的脚手架突然发生坍塌，砸伤了过往的群众。
第二部分扣件式钢管脚手架JGJ130-2011,案例,2023/11/24,3,第二部分扣件式钢管脚手架JGJ130-2011,案例,2007年5月27日,狂风暴雨袭击了宾阳县城，在财政路口，一栋在建楼房的脚手架发生了坍塌事故，脚手架坍塌在临浦路道路中间，事故导致县城临浦路、财政路、永祥路、永合路等大部分面积停电，以及部分交通中断事故。
事故发生在大风中,2023/11/24,4,事故发生在大风中,2023/11/24,5,第二部分扣件式钢管脚手架JGJ130-2011,2023/11/24,6,第二部分扣件式钢管脚手架JGJ130-2011,2023/11/24,7,第二部分扣件式钢管脚手架JGJ130-2011,2023/11/24,8,第二部分扣件式钢管脚手架JGJ130-2011,一名建筑工地人员在发生脚手架坍塌事故的工地现场抢修,2023/11/24,9,第二部分扣件式钢管脚手架JGJ130-2011,2023/11/24,10,第二部分扣件式钢管脚手架JGJ130-2011,2023/11/24,11,第二部分扣件式钢管脚手架JGJ130-2011,直角扣件,2023/11/24,12,第二部分扣件式钢管脚手架JGJ130-2011,旋转扣件,2023/11/24,13,第二部分扣件式钢管脚手架JGJ130-2011,对接扣件,2023/11/24,14,第二部分扣件式钢管脚手架JGJ130-2011,1、作业层脚手板未铺满。
2023/11/24,15,第二部分扣件式钢管脚手架JGJ130-2011,2023/11/24,16,第二部分扣件式钢管脚手架JGJ130-2011,2023/11/24,17,第二部分扣件式钢管脚手架JGJ130-2011,2、斜道未设置挡脚板、栏杆高度不足1.2m。
斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板。
栏杆高度应为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm；斜道脚手板构造应符合下列规定：
人行斜道和运料斜道的脚手板上应每隔250300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜为2030mm。
2023/11/24,18,第二部分扣件式钢管脚手架JGJ130-2011,3、脚手架缺纵扫地杆。
纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。
纵向扫地杆,纵向扫地杆,2023/11/24,19,第二部分扣件式钢管脚手架JGJ130-2011,4、脚手架缺横向扫地杆。
横向扫地杆,2023/11/24,20,第二部分扣件式钢管脚手架JGJ130-2011,5、脚手架缺横向水平杆。
2023/11/24,21,第二部分扣件式钢管脚手架JGJ130-2011,案例,2007年3月21日，长乐城区里仁工业区一厂房工地发生一起脚手架坍塌事故，当时有两名工人正在脚手架上作业，事故造成一死一伤。
这个四层多高的脚手架只有两个固定横杆,福建长乐厂房工地脚手架坍塌,2023/11/24,22,第二部分扣件式钢管脚手架JGJ130-2011,6、纵向水平杆的对接扣件未交错布置，设置在同跨内。
2023/11/24,23,第二部分扣件式钢管脚手架JGJ130-2011,7、杆件端头伸出扣件盖板边缘长度小于100mm。
2023/11/24,24,第二部分扣件式钢管脚手架JGJ130-2011,2023/11/24,25,第二部分扣件式钢管脚手架JGJ130-2011,8、未按施工组织设计设置连墙件，数量不够。
2023/11/24,26,第二部分扣件式钢管脚手架JGJ130-2011,2008年9月3日,三亚市鹿回头半山半岛项目发生外墙脚手架整体坍塌事故，导致1人重伤，3人轻伤。
该起事故的直接原因是装饰公司在阳台栏杆和石材施工过程中将南、北两面外墙脚手架连墙件拆除，东西两侧连墙件也所剩不多，致使架体失稳整体坍塌。
案例,2023/11/24,27,第二部分扣件式钢管脚手架JGJ130-2011,在安阳市火葬厂门口，不谙世事的小俊伟（1岁半）在妈妈的怀里哭泣。
他的父亲在事故中死亡。
案例,2004年05月12日，河南省七建公司承建的安阳安玻公司信益工程二期项目刚建成的烟囱，在撤离脚手架时，脚手架从63米高处倒塌，造成21人死亡，10人受伤。
2023/11/24,28,该事故发生的原因：
一是烟囱外井架已在5月10日拆除了北侧两根缆风绳，导致外井架失去稳定性。
二是进行拆除的工人均在井架内部南侧施工，导致架身受力不匀，南侧受力较大，架身发生偏转。
三是施工队擅自使用未经培训的民工上岗作业。
2023/11/24,29,第二部分扣件式钢管脚手架JGJ130-2011,9、立杆未全部接到顶面作业层，作业层缺立杆。
2023/11/24,30,第二部分扣件式钢管脚手架JGJ130-2011,10、立杆底部未设置底座或垫板，且悬空。
2023/11/24,31,第二部分扣件式钢管脚手架JGJ130-2011,11、作业层未设置栏杆。
2023/11/24,32,第二部分扣件式钢管脚手架JGJ130-2011,12、临边缺口无防护。
2023/11/24,33,第二部分扣件式钢管脚手架JGJ130-2011,2023/11/24,34,第二部分扣件式钢管脚手架JGJ130-2011,2023/11/24,35,第二部分扣件式钢管脚手架JGJ130-2011,2023/11/24,36,第二部分扣件式钢管脚手架JGJ130-2011,2023/11/24,37,第二部分扣件式钢管脚手架JGJ130-2011,案例,坠落高度3.2米,2023/11/24,38,第二部分扣件式钢管脚手架JGJ130-2011,案例,2005年1月20日，某工地一职工在房屋顶铺设瓦片时，从10米左右高的天窗预留口坠落至地下室地面，经抢救无效死亡。
2023/11/24,39,第二部分扣件式钢管脚手架JGJ130-2011,0.38米,2023/11/24,40,第二部分扣件式钢管脚手架JGJ130-2011,13、脚手架搭设人员未系安全带。
2023/11/24,41,第二部分扣件式钢管脚手架JGJ130-2011,2023/11/24,42,第二部分扣件式钢管脚手架JGJ130-2011,2004年12月1日，上海某公司承建的商城工地，一架子工在拆除16#房井架时，从13米左右高处坠落至地面，导致死亡。
2023/11/24,43,第二部分扣件式钢管脚手架JGJ130-2011,14、脚手架搭设人员未戴安全帽。
2023/11/24,44,第二部分扣件式钢管脚手架JGJ130-2011,这次规范修订的主要内容有哪些？
（一）钢管方面P3681、修订了钢管规格。
（1）取消513.0钢管；
（2）483.5改为48.33.6（为符合焊接钢管尺寸及单位长度重量（GB/T21835-2008）的规定）。
2、对钢管壁厚的下差要求更严格。
将原规定壁厚下差限值为0.5mm改为0.36mm。
当所用钢管的壁厚不符合规范规定时，可以按钢管的实际尺寸进行设计计算。
3、取消双管立杆。
双管立杆脚手架的经济性不好，在施工现场已经很少使用，这次修订中予以取消。
P3735.3.5之3；5.3.8。
2023/11/24,45,第二部分扣件式钢管脚手架,
（二）连墙件方面1、取消柔性连墙件。
脚手架柔性连墙件的做法粗糙，可靠性差，不符合安全要求，这次修订中予以取消。
2、修改水平风荷载标准值。
为了与建筑结构荷载规范的内容统一。
将作用于脚手架上的水平风荷载标准值的计算公式形式由：
wk=0.7zsw0（w0取n=50）修改为：
wk=zsw0（w0取n=10）。
P3694.2.33、提高可变荷载组合系数。
将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数由0.85提高为0.9。
P3704、修改连墙件轴向力。
将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架取3kN改为2kN，双排架取5kN改为3kN。
P370,2023/11/24,46,表4.3.1荷载效应组合,2023/11/24,47,第二部分扣件式钢管脚手架,（三）常用脚手架的允许搭设高度。
根据施工现场脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定，这次修订内容中弱化了敞开式脚手架，对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。
常用密目式安全立网全封闭式双排脚手架的设计尺寸（m）,2023/11/24,48,常用密目式安全立网全封闭式双排脚手架的设计尺寸（m）,注：
1、表中所示2+2+20.35（kN/m2），包括下列荷载：
2+2（kN/m2）为二层装修作业层施工荷载标准值；20.35（kN/m2）为二层作业层脚手板自重荷载标准值。
2、作业层横向水平杆间距，应按不大于la/2设置。
3、地面粗糙度为B类，基本风压o=0.4kN/m2。
2023/11/24,49,第二部分扣件式钢管脚手架,（四）增加了悬挑脚手架内容。
包括挑梁结构及其锚固的构造和计算。
（五）补充了与满堂脚手架和满堂支撑架相关的内容。
包括结构体系、构造要求、荷载取值、设计计算等。
支架体系划分,满堂脚手架（顶部荷载通过纵、横向水平杆传至立杆）,满堂支撑架（顶部荷载通过立杆顶端的可调顶撑传至立杆）,普通型满堂支撑架,加强型满堂支撑架,根据剪刀撑的间距（5m）细分,2023/11/24,50,第二部分扣件式钢管脚手架,一、双排脚手架的修订内容
（一）双排脚手架的结构性能1、在作用极限荷载时，双排脚手架结构的可能破坏形式有二种：
一种是以连墙件为反弯点的脚手架平面外大波整体失稳；另一种是脚手架较大步距间立杆段的局部弯曲失稳。
通常情况下，脚手架的破坏表现为前一种形式，其承载力由平面外大波整体失稳时的承载力值确定。
如果脚手架的步距过大（超过二米），立杆段的局部稳定承载力可能低于架体整体失稳时的承载力。
这种情况通常由在构造上减小步距的方法来避免。
2、影响脚手架结构承载力的主要因素：
跨距和排距、连墙件的布置方式和间距，立杆的截面面积和步距。
2023/11/24,51,2023/11/24,52,第二部分扣件式钢管脚手架,
（二）双排脚手架主要改动内容双排脚手架的使用较成熟、经验丰富，这次修订的改动内容很少。
主要改动内容有：
1、密目式安全立网自重标准值不应低于0.01kN/。
密目网全封闭脚手架挡风系数不宜小于0.8。
2、取消了当26mHS50m时，对允许搭设高度限制的调整：
H=HS/（1+0.001HS）。
P3735.3.7条3、强调连墙件的重要性，对连墙件的计算要求得更明确：
P3735.4.1条,2023/11/24,53,第二部分扣件式钢管脚手架,
（1）连墙件杆件的强度及稳定应满足下列公式的要求：
Nl=NlW+NO强度：
=Nl/AC0.85f稳定：
Nl/A0.85f式中：
Nl连墙件轴向力设计值（kN）;NlW风荷载产生的连墙件轴向力设计值;NO连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,单排架取2,双排架取3；连墙件应力值（N/mm2）；AC连墙件的净截面面积（mm2）；A连墙件的毛截面面积（mm2）；连墙件的稳定系数，应根据连墙件长细比按本规范附录A表A.0.6取值；f连墙件钢材的强度设计值（N/mm2），应按本规范表5.1.6采用。
2023/11/24,54,第二部分扣件式钢管脚手架,
（2）连墙件与脚手架、连墙件与建筑结构连接的连接强度应按下式计算：
NlNV式中：
NV连墙件与脚手架、连墙件与建筑结构连接的抗拉（压）承载力设计值，应根据相应规范规定计算。
（3）当采用钢管扣件做连墙件时，扣件抗滑承载力的验算，应满足下式要求：
NlRC式中：
RC扣件抗滑承载力设计值，一个直角扣件应取8.0kN。
2023/11/24,55,第二部分扣件式钢管脚手架,4、加强了对扣件的质量控制，增加了相应的强制性条文。
（8.1.4扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的规定。
扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。
）P3.8.58.1.35、对脚手架及其地基基础的阶段检查验收由每搭设完1013米高度后改为6m8m高度后。
P3.8.58.2.1之3）单排脚手架的使用已经很少，几乎淘汰。
2023/11/24,56,第二部分扣件式钢管脚手架,二、悬挑脚手架
（一）挑梁结构及其锚固1、规范中推荐以双轴对称截面钢梁做悬挑梁结构。
悬挑脚手架的搭设高度不超过20米。
悬挑梁截面高度不小于160mm。
每个型钢悬挑梁外端宜设置钢丝绳或钢拉杆与上一层建筑结构斜拉结，钢丝绳、钢拉杆作为附加安全措施，在悬挑钢梁受力计算时不考虑其作用。
悬挑梁尾端应有不少于二点和钢筋混凝土梁板结构拉结锚固，用于锚固型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或锚固螺栓直径不宜小于16mm。
2023/11/24,57,2023/11/24,58,第二部分扣件式钢管脚手架,前端支点下混凝土梁（板）的承载力。
2、挑梁结构及其锚固的验算内容：
悬挑梁的强度；悬挑梁的挠度；当无有效支撑体系时悬挑梁的稳定性；悬挑梁锚固段压点处U型钢筋拉环或螺栓的强度；压点处楼板承受锚固负弯矩时的抗弯强度；悬挑梁,2023/11/24,59,第二部分扣件式钢管脚手架,
（二）构造要求：
1、U型钢筋拉环或螺栓应采用冷弯成型。
U型钢筋拉环、锚固螺栓与型钢间隙应用钢楔或硬木楔楔紧。
2、型钢悬挑梁固定端应采用2个（对）及以上U型钢筋拉环或锚固螺栓与梁板固定，U型钢筋拉环或锚固螺栓应预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置，并应与混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固，其锚固长度应符合现行国家标准钢筋锚固的规定。
3、悬挑梁间距应按悬挑架架体立杆纵距设置，每一纵距设置一根。
4、悬挑架的外立面剪刀撑应自下而上连续设置。
5、锚固悬挑梁的主体结构混凝土实测强度等级不得低于C20。
2023/11/24,60,三、满堂脚手架和满堂支撑架
（一）满堂脚手架和满堂支撑架的结构体系,满堂脚手架和普通型满堂支撑架,加强型满堂支撑架,根据剪刀撑的间距（5m）细分,2023/11/24,61,第二部分扣件式钢管脚手架,1、满堂脚手架的定义：
在纵、横方向，由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的脚手架。
该架体顶部作业层施工荷载通过水平杆传递给立杆，顶部立杆呈偏心受压状态。
2、满堂支撑架的定义：
在纵、横方向，由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的承力支架。
该架体顶部的施工荷载通过可调托撑传给立杆，顶部立杆呈轴心受压状态。
满堂支撑架可分为普通型和加强型二种。
2023/11/24,62,第二部分扣件式钢管脚手架,
（1）当架体沿外侧周边及内部纵、横向每隔5m8m，设置由底至顶的连续竖向剪刀撑，在竖向剪刀撑顶部交点平面设置连续水平剪刀撑且水平剪刀撑距架体底平面或相邻水平剪刀撑的间距不超过8m时，定义为普通型满堂支撑架；
（2）当连续竖向剪刀撑的间距不大于5m，连续水平剪刀撑距架体底平面或相邻水平剪刀撑的间距不大于6m时，定义为加强型满堂支撑架。
当架体高度不超过8m且施工荷载不大时，扫地杆布置层可不设水平剪刀撑。
满堂脚手架的剪刀撑布置方法同普通型满堂支撑架。
2023/11/24,63,第二部分扣件式钢管脚手架,
（二）满堂脚手架和满堂支撑架的结构性能按照规范规定的构造所搭设的满堂脚手架或满堂支撑架，在极限荷载作用下，其可能的破坏形式分为二种：
以水平剪刀撑设置层为反弯点的沿较弱方向的架体大波整体失稳和架体较大步距间立杆段的局部弯曲失稳。
对于满堂支撑架，也有可能发生顶步距立杆段的局部弯曲失稳。
通常情况下，架体的极限承载力由架体大波整体失稳时的承载力值确定。
当架体的步距过大时，其立杆段的稳定承载力可能低于整体失稳时的承载力。
当满堂支撑架的顶步距过大或顶步距以上立杆悬伸长度过大，其立杆段的稳定承载力可能低于整体失稳时的承载力。
以上破坏形式和脚手架结构的特点很相似，因此在设计计算上可以归为同一类。
2023/11/24,64,第二部分扣件式钢管脚手架,根据满堂脚手架和满堂支撑架结构的破坏特点，可以看出剪刀撑体系及其布置方式对于架体的极限承载力具有很大的影响。
分析表明，影响架体承载力的主要因素有：
立杆的纵、横向间距（立杆的横截面面积立杆所支撑的工作面的面积）；竖向剪刀撑和水平剪刀撑的布置方式和数量；纵横向水平杆的步距；架体上活荷载的加载方式。
2023/11/24,65,第二部分扣件式钢管脚手架,（三）满堂脚手架和满堂支撑架立杆的验算部位满堂脚手架和满堂支撑架立杆稳定性的计算部位：
1、当满堂脚手架采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距时，应计算底层立杆段；2、当架体的步距、立杆纵距、立杆横距有变化时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距、最大立杆纵距、立杆横距等部位的立杆段进行验算；3、当架体上有集中荷载作用时，尚应计算集中荷载作用范围内受力最大的立杆段；4、满堂支撑架尚应计算顶层立杆段。
2023/11/24,66,第二部分扣件式钢管脚手架,（四）满堂脚手架和满堂支撑架的计算1、满堂脚手架和满堂支撑架设计承载力的确定方法和双排脚手架完全相同。
同时由于他们的破坏形式和脚手架结构具有相同的特点，因此在设计计算方法和计算公式上也基本一致。
2、所不同的是满堂脚手架和满堂支撑架在计算立杆轴力时考虑的施工荷载相对复杂，应根据实际情况确定；结构体系在布置上和脚手架结构不同，应根据不同结构布置查得相应的立杆计算长度系数m和计算长度附加系数k。
2023/11/24,67,第二部分扣件式钢管脚手架,以不组合风荷载为例，立杆稳定性的计算公式：
N/Af轴心受压构件的整体稳定系数，由考虑脚手架整体稳定因素的换算长细比0查表或由公式：
=7320/02确定；0=l0/i，立杆的计算长度l0=km2h或l0=km1（h+2a）（仅用于满堂支撑架顶部立杆段，a立杆自顶层水平杆中心线至顶撑顶面的长度；应不大于0.5m，当0.2ma0.5m时，相应的m1值按线性插入确定），所得l0取较大值。
按照以上步骤，可以验算所计算部位立杆的稳定性。
P3745.6.2条（增加m和k）施工现场关键要控制立杆顶部长度：
a越大，则长细比0越大，轴心受压构件的整体稳定系数就越小，架体的整体稳定也就越差。
2023/11/24,68,目前对高大满堂脚手架和满堂支撑架的研究尚少，对其结构特性特别是剪刀撑的数量及布置方式对架体承载力的影响还认识不够充分，规范尚不能很好地总结归纳出不同形式的架体立杆考虑整体稳定因素的计算长度系数m和k的变化规律。
规范中架体的可计算范围：
满堂脚手架：
立杆间距0.91.3m，架体高宽比2.0，结构跨数不少于45跨。
满堂支撑架：
立杆间距0.41.2m，架体高宽比2.02.5，结构跨数不少于48跨。
此范围基本涵盖了结构施工的常用范围。
如所使用架体不满足以上条件，应采取加大架体范围或设置与建筑结构刚性连接的方法。
满堂脚手架尚应计算支撑工作平台的纵、横向水平杆和水平杆与立杆间扣件的抗滑移。
2023/11/24,69,第二部分扣件式钢管脚手架,（五）满堂脚手架的构造规范中给出了常用满堂脚手架的构造尺寸和相应的最大搭设高度。
1、常用敞开式满堂脚手架结构的设计尺寸（见下页）2、满堂脚手架的搭设高度不宜超过36m；满堂脚手架的高宽比不宜大于3；施工层不得超过1层。
3、当高宽比大于2时，应在架体的四周和内部水平间隔6m9m，竖向间隔4m6m设置连墙件与建筑结构拉结，当无法设置连墙件时，应采取设置钢丝绳张拉固定等措施。
4、当满堂脚手架立杆间距不大于1.5m1.5m，架体四周及中间与建筑物结构进行刚性连接，并且刚性连接点的水平间距不大于4.5m，竖向间距不大于3.6m时，可按双排脚手架的规定进行计算。
2023/11/24,70,常用敞开式满堂脚手架结构的设计尺寸,注：
1、最少跨数应符合本规范附录c表c-1规定；2、脚手板自重标准值取0.35kN/；3、地面粗糙度为B类，基本风压o=0.35kN/m2；4、立杆间距不小于1.2m1.2m，施工荷载标准值不小于3kN/m2时，立杆上应增设防滑扣件，防滑扣件应安装牢固，且顶紧立杆与水平杆连接的扣件,2023/11/24,71,第二部分扣件式钢管脚手架,5、满堂脚手架搭设的构造规定和双排脚手架相同。
（1）立杆接长接头必须采用对接扣件连接。
（2）水平杆长度不宜小于3跨。
杆件的接头布置规定和单、双排脚手架相同。
（3）剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。
竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为4560，水平剪刀撑与支架纵（或横）向夹角应为4560，剪刀撑的固定及剪刀撑斜杆的接长规定和双排脚手架相同。
2023/11/24,72,第二部分扣件式钢管脚手架,（六）满堂支撑架的构造规范中给出了满堂支撑架的构造尺寸和相应的最大搭设高度。
1、满堂支撑架搭设高度不宜超过30m；满堂支撑架的高宽比不应大于3；立杆自顶层水平杆中心线至托撑顶面的长度a不应超过0.5m。
2、当高宽比超过本规范附录所给限值（大于2或2.5）时，应在支架的四周和内部与建筑结构刚性连接，连墙件水平间距应为6m9m，竖向间距应为2m3m。
2023/11/24,73,第二部分扣件式钢管脚手架,3、当满堂支撑架小于4跨时，宜设置连墙件将架体与建筑结构刚性连接。
当架体未设置连墙件与建筑结构刚性连接，立杆计算长度系数按本规范附录C采用时，应符合下列规定：
（1）支撑架高度不应超过一个建筑楼层高度，且不应超过5.2m；
（2）架体上永久荷载与可变荷载（不含风荷载）总和标准值不应大于7.5kN/m2；（3）架体上永久荷载与可变荷载（不含风荷载）总和的均布线荷载标准值不应大于7kN/m。
2023/11/24,74,第二部分扣件式钢管脚手架,4、满堂支撑架搭设的构造规定和双排脚手架相同。
（1）立杆接长接头必须采用对接扣件连接。
（2）水平杆长度不宜小于3跨。
杆件的接头布置规定和双排脚手架相同。
（3）剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。
竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为4560，水平剪刀撑与支架纵（或横）向夹角应为4560，剪刀撑的固定及剪刀撑斜杆的接长规定和双排脚手架相同。
2023/11/24,75,第二部分扣件式钢管脚手架,5、满堂支撑架顶部可调托撑与可调底座
（1）螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距应符合梯型螺纹的规定；
（2）支托板厚不应小于5，螺杆与支托板应焊牢，焊缝高度不得小于6；（3）螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm。
可调托撑的抗压承载力设计值不应小于40kN。
（4）可调底座、可调托撑螺杆伸出长度不宜超过300mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。
2023/11/24,76,四、修订后规范中的强制性条文,3.4.3可调托撑抗压承载力设计值不应小于40kN，支托板厚不应小于5。
6.2.3主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。
6.3.3脚手架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。
靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm（见图）。
纵、横向扫地杆构造1横向扫地杆；2纵向
升级会员 