地下室顶板进汽车吊拆塔吊时承载力计标.docx
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地下室顶板进汽车吊拆塔吊时承载力计标
xx国际商务中心地下室顶板
进25t汽车吊拆塔吊时xx计标
一、停机位置:
1/K〜1/M与〜轴线之间板块上。
二、a150,横向上下板块尺寸8.8mX4.4m板厚220mm。
配筋:
纵向上下各©120
a150。
各©160
三、取B=1米计算板的实际配筋弯距值。
四、板弯距值:
162
Xn宁4X6.6667X(115)04
)X0.20=8.4446—tm/m
五、取1KL21xx计算:
尺寸400X1200,垮度8412m。
底配筋11©25,支座负筋取最小7©25。
1、垮中承载弯距M=170.09tX1.13=192.2017t-°m
2、支座承载负弯矩M=108.24tX1.16=-125.5557t-m
六、取1L26xx计算:
尺寸350X850m,垮度8800m。
底配筋9©25;支座负筋取最小4©25。
1、垮中承载弯矩M=139.1627X0.78=108.5469t-om
2、支座承载负弯矩M=60.85X0.8=49.4801t-m
七、活荷载组合值:
1、路基箱1.2tX4=4.8t
2、最重装配件6t
3、25t汽车吊自重取30t
4、动力系数取大值1.3
5、活荷载总值:
(4.8+6+30)X1.3=40.8t
6、受荷面积:
8.8X8.412=74.0256
7、均布荷载:
40.8t-74.0256=0.55ift/
八、板的xx计标:
1、板自重:
0.22X2.5=0.55t/m
2、活荷载:
40.8t-74.0256=0.551t/m
3、荷载组合q=1.4X0.551+1.2X0.55=1.4314t/m
4、MA=MB=1.4314X4.42
-12=-2.3093t-m
(1)
5、M
max1.4314x4.42
-24=1.1547t-m
6、计标结果:
2.3093t-m
1.1547t-m均小于8.4446t-m,(确保安全)
九、1L26次xxxx计算:
1、xx自重:
{4.206X0.22(0.85-0.22)X0.35X2.5=2.8646t/m
2、活荷载:
0.551X4.4=2.4244t/m
3、荷载组合:
g=1.4X2.4244+1.2X2.8646=6.8317t/m
4、MA=MB=-6.8317X8.82
-12=-44.0872t-m
5、M
max=+6.8317X8.82
-24=+22.0436t-m
6、计算结果:
MA=MB=-44.0872t-mv49.4801t-mMma=22.0436t-mv108.5469t-m(确
保安全)
十、1KL21主梁xx计算:
1、梁板自重:
4.4-2X0.22X2.51.2-2+22)X0.4X2.5t=1.585t/m
2、二根次梁传来的集中荷载:
2.8646X8.8勻2=12.6042t
3、集中荷载取近似公式计算:
,Mmax
均布荷载取公式计算:
MA=MB=goL2
21,2Mmax=goL2
224
4、活荷载对1KL21梁底产生的集中荷载:
4.4X0.551(&8-^2=10.6674t
5、集中荷载组合:
1.4X10.6674+1.2X12.6042t=30.0594t
6、自重均布荷载:
1.2X1.585=1.902t/m
7、弯矩计算:
X30.0594X8.412=56.1910-m
MA=MB=-1.585X8.4122
-12=9.3464t-m
总计:
56.1910+9.3464=65.5374t-mMmaX30.0594X8.4(121+.585X8.4122
-24=32.7687t-m
65.5374t-mv192.2017t-mMma=32.7687t-mv125.555t-m(确保安全)
十一、构件抗裂度计算:
1、板:
1已知取出板的尺寸1000X
220、ag=1.5砼C40,Rf=1.&上下各©16Oa150MA=MB©
-2.3093t-m,M
max=1.1547扌m,Ag=13.40cm2
,要求抗裂系数Kf=1.25,验算板构件的抗裂度能否满足要求。
(222换算截面受拉边缘的弹性抵抗距:
n=Eg-
OEh(=2.0X105
2+(3.25X104
)=6.15xx算计表:
截面编号12
(受拉筋)A(cm2)
100X22=2200
(6.15-1)X
1.5
13.40=69.01
Ao=2269.0112.5So=24303...33
103.52155.27/a(m)
11S=Aa(m3)
24200J1=Sa(m4)
266200J1仁(cm4)100X223-12=88733换算截面
Yo二So-Ao=24303.52-2269.01=(10.71
Jo=J11
+J1
-YoXSo=88733.33+266355.2-724303.52X10.71=94797.9m04
Wo=94797.90-10.71=8851.343
3验算抗裂度:
查表22得r=1.75,按规范公式
(94)0垮中抗裂度:
Kf=rRfWo-M=1.75X18X8851.354存X105
)=2.41(能达到要求)
支座抗裂度:
)=1.21(未能达到要求)
2、次xx:
1矩形次梁1L26尺寸350X850m,
Oag=25m砼C40,Rf=1.8,底筋9©25负筋4©25MA=MB=-44.0872t-m,M
max=22.0436-tm,底Ag=44.18cm2
,负Ag=19.64cm2。
要求抗裂系数Kf=1.25,验算次梁的抗裂度能否满足要求。
2换算截面受拉边缘的弹性抵抗距:
n=Eg-
OEh=2.0X105
+(3.25X104
)=6.15列出计算表:
截面编号12
(受拉
筋)垮中
支座
垮中A(m2)
35X85=2975
(6.15-1)X
44.18=227.53
5.15X19.64=101.15
Ao=3202.53
Ao=3076.53a(cm)
42.5
2.5
2.5
45
45S=Aa(m3)J1=Sa(m4)
126437.5
568.82
252.87
So=127006.32
So=126690.3.75
1422.04
632.16
.79
.91J11(cm4)35X853-12=.92〃
.92
o-
11
.92换算截面
支座
Yo中二So-Ao=127006.32-3202.53=39.66
Yo支二So-Ao=126690.37-3076.15=4158
(3)Jo中二J11
+J1
—YoXSo=.79+.9239.66X127006.32=.06cm4
)Jo支二J11
+J1
—YoXSo=.91+.9—241.18X126690.37=.3(9m4
)Wo中二Jo-Yo=.06+39.66=5368(.903)Wo支二J
Yo=.39-41.18=4731(2.1m53)3验算抗裂度:
查附表22得r=1.75,按规范公式
(94)0垮中抗裂度:
Kf=1.75X18X53684(.9022-.0436X105
)=0.77(不能满足要求)支座抗裂度:
Kf=1.75X18X47312(.1544-.0872X105
)=0.34(将产生严重裂缝)
3、主梁:
1矩形主梁1KL21尺寸400X1200m,ag=25mm,砼C40,Rf=1.8,底筋
©25负筋O
7©25MA二MB二一65.5374t-m,M
max=32.7687-tm,底ag=54cm2
,负ag=34.36cm2
要求抗裂系数Kf=1.25,验算主梁的抗裂度能否满足要求。
2换算截面受拉边缘的弹性抵抗距:
n=Eg-
OEh=2.0X105
+(3.25X104
)=6.15列出计算表:
截面编号1垮中2(受拉筋)
支座A(m2)
40X120=4800
(6.15-1)X
54=278.1
5.15X34.36=176.95
Ao=5078.1
Ao=4976.95a(m)
60
2.5
2.5
62.5S=Aa(m3)
288000
695.25
442.38J仁Sa(cm4)
172800
1738.13
1105.94J1仁(cm4)40X1203-12=57600
//换算截面垮中
支座62.5So=288695.38.13
So=288442.05.0Yo中=So-Ao=288695.25-5078.仁*85
Yo支二So-Ao=288442.38-4976.95=57c®6
Jo中二J11
+J1
-YoXSo=57600+.1-356.85X288695.25=.1(7m4
)Jo支二J11
+J1
-YoXSo=57600+.9-457.96X288442.38=.6(0m4
)Wo中二Jo-Yo=.17+56.85=11661(.373)Wo支二J0+Yo=.60-57.76=1092(233)3验算抗裂度:
查附表22得r=1.75,按规范公式
(94)O垮中抗裂度:
Kf=1.75X18X116612(.3732+.7687X105
)=1.12(不能满足要求)支座抗裂度:
Kf=1.75X18X1092.265七3X105
)=0.52(将产生严重裂缝)十二、通过计算值,得知在未进汽车吊机前,应进行支撑加固处理。
关于
加固支撑方案,由项目部商讨后确定。
(4)