悬挑脚手架.docx

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悬挑脚手架

6.8.1脚手架搭设基本要求

脚手架搭设材料质量及规格要求

（1）钢管：

钢管采用直径48mm，壁厚3.5mm的3号钢焊接钢管。

其化学成分及机械性能应符合国家标准。

钢管应涂防锈漆。

钢管上严禁打孔。

（2）扣件：

扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷。

扣件与钢管的贴合面要接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小间距要小于5mm。

共有三种扣件：

直角扣件、旋转扣件、对接扣件。

（3）脚手架：

采用木脚手架，由50mm厚杉木或松木制成，板长为3～6m，宽不小于150mm，两端应各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。

6.8.2构造及搭设要求

6.8.2.1纵向水平杆：

纵向水平杆宜设置在立杆内侧，纵向水平杆接长度采用对接扣件连接。

纵向水平杆的对接扣件应交错布置，两根相临纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；相邻两根纵向水平杆接头应错开不小于500mm；各接头中心至最近主节点距离不宜大于纵距的1/3，即330mm。

6.8.2.2横向水平杆：

主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件且严禁拆除。

主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。

同时为满足小横杆的承载力要求，操作层小横杆间距为600mm。

6.8.2.3脚手板：

操作层脚手板的铺设应满铺、铺稳。

脚手板对接铺设时，接头处设两根横向水平杆；搭接铺设的脚手板，接头处必须在横向水平杆上，搭接长度不小于200mm。

不允许有探头板，脚手板总挑头长度不宜超过150mm。

6.8.2.4立杆

（1）立杆下应有底座和垫板。

立杆顶端高出檐口上皮1.5m。

（2）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。

纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。

横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

（3）脚手架立杆接头必须采用对接扣件对接连接，立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3，即460mm。

6.8.2.5剪刀撑

（1）本脚手架为双排架子，应搭设剪刀撑，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面倾角宜在45°～60°之间。

（2）外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置，中间每道剪刀撑的净距不应大于15m。

（3）剪刀撑的搭设需使用双杆，斜杆的接头除顶层可以采用搭接外，其余接头均必须采用对接扣件连接。

（4）剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。

6.8.2.6连墙件

（1）连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。

连墙件从第一步纵向水平杆处开始设置。

（2）本脚手架采用刚性连墙件，连墙件采用直径48mm，壁厚3.5mm的3号钢焊接钢管，连墙件与脚手架、连墙件与建筑物的连接采有扣件。

连墙件竖向层层拉接（2.8m），横向遇门窗洞口即进行拉接，间距不大于3m。

连接方式如图6-25、图6-26所示。

68短钢管直角扣件抱木抱木短钢管直角扣件连向立杆或横向水平杆

图6-25与墙的刚性连接（平面）图6-26与门窗洞口处墙的刚性连接

6.8.2.7横向支撑：

横向支撑应在同一节间，由底至顶呈之字型连续布置，斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线主节点的距离不应大于150mm。

6.8.2.8外围防护：

脚手架外侧满挂密目网防护，脚手架操作层必须有180mm高的挡脚板和高度1.5m的护身栏（两道水平钢管紧贴外立杆内侧，用扣件扣牢）。

脚手架搭设质量要求：

（1）立杆垂直偏差应符合相关规定要求。

（2）纵向偏差不大于H/200（19250/200=96mm），且不大于100mm。

（3）横向偏差不大于H/400（19250/400=48mm），且不大于50mm。

（4）纵向水平杆水平偏差不大于总长度的1/300（70000/300=233mm），且不大于20mm；横向水平杆水平偏差不大于10mm。

（5）脚手架的步距、立杆横距的偏差不大于20mm；立杆纵距偏差不大于50mm。

（6）连墙点的数量、位置要正确。

连接牢固，无松动现象。

6.8.3施工方法

6.8.3.1地基要求：

搭设脚手架的场地必须坚实，地基标高应略高于周围地面，避免存水，每根立杆底部应装钢底座，并垫上厚度大于50mm的木板，木板面积不小于0.15m2，也可垫通长脚手架。

为避免或减少架子不均匀沉降。

在立杆底部加扫地杆（离地面很近的纵横水平杆）。

6.8.3.2施工顺序：

（安装三角架）按脚手架的柱距、纵距放线、定位→铺设垫板、安放底座→放置纵向扫地杆→立杆→设置立柱临时支撑→横向扫地杆→第一步纵向水平杆→第一步横向水平杆→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆→剪刀撑随立柱、纵横向水平杆等同步搭设→随架子搭设按构造要求与墙刚性拉接。

6.8.3.3注意事项

（1）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。

（2）底座安放应符合下列规定：

底座、垫板均应准确地放在定位线上；垫板宜采用长度不小于2跨、厚度不小于50mm的木垫板。

（3）立杆搭设应符合下列规定：

严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用；开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。

（4）纵向水平杆搭设应符合下列规定：

双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100mm。

（5）横向水平杆搭设应符合下列规定：

双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100mm。

（6）扣件安装应符合下列规定：

扣件规格必须与钢管外径相同；螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不应大于65N·m；在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；对接扣件开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。

（7）作业层栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：

栏杆和挡板均应搭设在外立杆的内侧；上栏杆上皮高度应为1.2m；挡脚板高度不应小于180mm；中栏杆应居中设置。

（8）脚手架的铺设应符合下列规定：

脚手架应铺满、铺稳，离开墙面120～150mm；脚板探头应用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支撑杆件上；自顶层作业层的脚手板往下计，宜每隔12m满铺一层脚手板。

6.8.4脚手架拆除措施

6.8.4.1拆除脚手架前的准备工作

（1）应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否按照构造要求；

（2）应根据检查结果确定拆除顺序和措施后方可实施；

（3）应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；

（4）应清除脚手架上杂物及地面障碍物。

6.8.4.2脚手架拆除

（1）拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；

（2）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；

（3）当脚手架拆至下部最后一根长杆（高度约6.5m）时，应先在适当位置搭

设临时抛撑加固后，再拆除连墙件；

（4）当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端必须设置连墙件和横向斜撑加固；

（5）各构配件严禁抛掷至地面。

6.8.5脚手架安全措施

6.8.5.1架子工应持证上岗，操作时必须戴安全帽，系安全带，穿软底鞋，禁止穿塑料底鞋或皮鞋。

工具及小零件要在工具袋内。

袖口及裤口要扎紧，以防衣裤被挂住。

6.8.5.2架子要配合工程进度搭设，不宜一次搭设的过高。

在搭设过程中要思想集中，听从统一指挥，互相协作，上下响应，禁止在架子上打闹。

对材料工具不得乱抛、乱扔，在吊运物件的下方不得站人。

6.8.5.3遇有6级以上大风和大雨时，应暂时停止工作。

雨后施工要注意防滑。

6.8.5.4脚手架搭设高度高于临近建筑物时，应装置防雷接地设施。

照明电线不要缠绕在钢架子上。

电动机具必须与钢架子接触时，要有良好的绝缘，以防架子传电。

6.8.5.5脚手架搭设后，应会同技术人员负责人和安全检查人员进行检查，合格后才能交付使用。

在使用过程中要经常检查，特别是在大风雨后必须进行全面检查，发现问题及时处理。

6.8.5.6拆除架子时，作业区周围及进出口处，必须派有专人看管，严禁非作业人员进入危险区域，拆除大片架子应加临时围栏。

作业区内电线及其他设备有妨碍时，应先与有关单位联系后拆除、转移或加防护。

6.8.5.7拆除全部过程中，应指定一个责任心强技术水平较高的工人担任指挥，并负责拆除、撒料和看护全部操作人员的安全作业。

拆除过程中应注意架子缺扣、崩扣、及搭接不合格的地方，避免踩在滑动的杆件上发生事故。

6.8.6零米以上脚手架验算

6.8.6.1基本数据

本工程最高檐高29m（A段），室外地坪－0.45m，加上部1.5m护栏，共需搭设30m高的脚手架。

立杆横距1.30m，纵距为1.00m，小横杆间距0.5m，脚手架步距1.4m，内立杆距建筑外墙皮距离b1=0.25m，铺设木脚手板2层，脚手架与主体结构连接的布置，其竖向间距H1=2.80m，结构施工荷载为4500N/m（其中大模板及其附件荷载为3500N/m，______施工人员荷载为1000N/m），计算依据《简明施工计算手册》。

6.8.6.2符号说明

NGK2——一个纵距脚手架附件及物品自重产生的轴力；

NQK——一个纵距内的脚手架附件施工荷载标准值产生的轴力；

NGK1——高为一个步距、宽为一个纵距内的脚手架自重产生的轴力；

h——脚手架步距，h=1.40m；

l——脚手架纵距，l=1.00m；

C——小横杆间距，C=0.50m；

b——脚手架横距，b=1.30m；

b1——内立杆距建筑外墙皮距离，b1=0.25m；

H1——连墙点竖向间距，H1=2.80m；

KA——立柱截面调整系数，当脚手架的内、外排立杆均采用双根钢管组合时，

取KA=0.7，当脚手架的内外立杆均采用单根钢管组合时，取KA=0.85；

φ——格构式压杆的整体稳定系数，按换算长细比λ0x=μλx；

λx——格构式压杆的长细比；

A——脚手架内、外排立杆的毛截面积之各；

f——钢管的抗压强度设计值，f=205N/mm2；

KH——脚手架高度高度系数，当脚手架高度H＜25m时，KH=0.8。

GK——脚手板自重，取GK=0.3kN/m2；

gK——钢管单位长度的自重，gK——38N/m；

KQ——施工活荷载不均匀分布系数，取KQ=1.2；

QK——施工荷载标准值，QK=4500N/m；

Wn——小横杆钢管净截面抵抗矩，由钢管规格ф48×3.5，得Wn=5078mm3；

E——钢管材料弹性模量，E=2.06×105N/mm2；

钢管截面惯性矩，I=121900mm4；

Nv——连接件的抗剪承载力设计值；

RC——扣件的承载力设计值；

ωK——风荷载标准值，北京取值0.7×1.11×0.13×0.35=0.035kN/m2；

AW——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积，AW=2.8×3=8.4m2；

N0——连墙杆约束脚手架平面外变形所产生的轴向力kN，双排架取5；

Nl——连墙杆轴向力设计值，kN

Nlw——风荷载产生的连墙杆轴向力设计值。

6.8.6.3荷载计算

由b=1.30m，l=1.00m，脚手架铺设层数2层，查《手册》表7-6得：

NGK2=1.549kN

由l=1.00m，h=1.40m，查《手册》表7-5得：

NGK1=0.371kN（插值）

由b=1.30m，l=1.00m，QK=4500N/m2，查《手册》表7-7得：

NQK=8.91kN

由h=1.40m，b=1.30m，H

1=2h，查《手册》表7-11得：

φAf=72.221kN（插值）

6.8.6.4允许搭设高度

计算单立杆脚手架最大搭设高度Hmax：

Hmax≤H/（1+H/100）

其中H=[KAφAf－1.3（1.2NGK2+NQK）]h/1.2NGK1

=[0.85×72.221－1.3×（1.2×1.549＋1.4×8.91）]×1.40/1.2×0.371

=134.5m

最大搭设高度：

Hmax≤H/（1+H/100）=134.5/（1＋134.5/100）=57.3＞30m

∴脚手架下部采用单立杆搭设，搭设高度为30m。

6.8.6.5验算脚手架的整体稳定

N≤φAKA·KH·f

（1）求N值：

因底部压杆轴力最大，故验算下部钢管部分：

脚手架全高30m，其折合步数n1=30/1.40=21步，实际搭设高度为21×1.40＋

0.45=29.85m。

（扫地杆距离地面按0.45m考虑）

N=1.2（n1KGK1+NGK2）+1.4NQK

=0.2×（21×0.371×1.549）+1.4×8.91

=23.7kN

（2）计算φ值：

由b=1.30m，H1=2h=2×1.40=2.8m，计算λx：

λx=2H1/b=2×2.8/1.3=4.31，查《手册》表7-10得μ=32

∴λox=μλx=32×4.31=137.92

再由λox查《手册》表7-8得：

φ=0.357

（3）验算整体稳定性；因立杆为单钢管，KA=0.85，高度调整系数KH=0.8，考虑到可能产生的荷载偏心，造成架子两侧受力不均，按最不利计算，即只有一根立柱的单钢管受力，则：

φAKA·KH·f=0.357×4.893×102×0.85×0.8×205=24.35kN＞N=23.7kN

∴安全，稳定性满足要求，不需进行卸载。

6.8.6.6验算脚手架小横杆、大横杆的强度与变形

（1）小横杆计算：

强度计算：

q2=1.4KQQKC=1.4×1.2×4500×0.50=3780N/m

q1=1.2（GKCgK）=1.2（300×0.50+38）=225.6N/m

最不利荷载组合条件下的计算简图如图6-27所示。

图6-27最不利荷载组合条件下的计算简图

cM=0.5q1b12+q2b1=0.5×225.6×0.252+3780×0.25=952.1N·m

支反力qC=[0.5q1（b+1b）2]+q2（b+1b）/b

=（0.5×225.6×1.552+3780×1.55）/1.3

=4715.4N（↑）

qA=q1（b+b1）+q2－qc

=225.6×1.55+3780－4715.4=585.7N（↑）

MB=0.5qAb+0.5q1（0.5b）2

=0.5×585.7×1.3+0.5×225.6×（0.5×1.3）2

=428.4N·m

验算抗弯强度:

σ=Mmax/Wn=952.1×103/5078=187.5N/mm2

∴安全。

计算变形

计算时按q1、q2分别作用，挠度叠加。

WD=[q2b13/3EI+q1（－b3＋4bb12＋3b13）]24EI

=[8×3780×2503+225.6×（－13003+4×1300×2502＋3×2503）]×103/24EI

=（4.725×1011－4.117×1011）/24EI

=0.101mm＜b1/150=1.333mm

∴满足要求。

（2）大横杆计算：

强度计算：

计算简图如图6-28所示。

图6-28强度计算简图

图6-28中，F1为小横杆与大横杆交点处支座反力的最大值，其大小为小横杆计算中qC的值，即F1=4715.4N

因为活荷载占90%以上，因此可近似全按活荷载考虑：

Mmax=0.213FL=0.213×4715.4×1.00=1004.4N·m

σ=Mmax/Wn=100400/5078=197.8N/mm2

∴安全。

计算变形

集中荷载作用下，三跨连续梁，计算变形公式为：

w=KWFl3/100EI

=1.615×4715.4×10003/100EI

=3.03mm

∴满足要求。

6.8.6.7验算扣件抗滑承载能力

每个扣件抗滑承载能力设计值为8kN。

大横杆与立杆交点处竖向荷载为7073.1N，所以垂直方向只有一个扣件就满足了。

6.8.6.8连墙件的计算

连墙杆强度计算：

连墙杆的轴向力设计值应按下式计算：

N1=N1W+N0

N1W=1.4ωkAw=1.4×0.035×8.4=0.4116kN

N1=N1W+N0=0.4116+5=5.4116kN

本架子连墙杆采用Φ48钢管，轴向力设计值为φAf。

连墙件与墙最远距离不超过0.7m，因此λ=l0/i=1.155×1.55×700/15.8=79.3，所以φ=0.726，φAf=0.726×4.89×10－4×205×106×10－3=72kN>5.4116kN，所以连墙杆强度符合要求。

连墙杆与脚手架、连墙杆与建筑物的连接承载能力计算：

N1≤NV

采用扣件连接时：

NV=RC=8.5kN

N1=5.4116kN≤RC=8.5kN

所以连接件强度满足要求。