挂篮预压成果资料报告材料.docx
《挂篮预压成果资料报告材料.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《挂篮预压成果资料报告材料.docx（17页珍藏版）》请在冰点文库上搜索。
挂篮预压成果资料报告材料
济青高速铁路工程
表A.0.1施工组织设计（方案）报审表
工程项目名称：
新建至高速铁路工程施工合同段：
JQGTSG-9编号：
致中铁诚业工程建设监理济青高铁监理站：
我单位根据承包合同的约定已编制完成北胶新河特大桥跨同大街（32+48+32）m连续梁180号墩挂篮预压试验成果报告，并经我单位技术负责人审查批准，请予以审查。
附：
北胶新河特大桥跨同大街（32+48+32）m连续梁180号墩挂篮预压试验成果报告
施工单位（章）：
项目负责人：
日期：
年月日
专业监理工程师意见：
专业监理工程师：
日期：
年月日
项目监理机构意见：
项目监理机构（章）：
总监理工程师：
日期：
年月日
新建至高速铁路JQGTSG-9标段
北胶新河特大桥跨同大街
（32+48+32）m连续梁
180号主墩挂篮预压试验成果报告
编制：
复核：
审批：
中铁一局集团济青高铁项目部
二○一六年七月二十五日
北胶新河特大桥跨同大街32+48+32m连续梁
180号墩挂篮预压试验成果报告
1挂篮预压的目的及意义
为了检验挂篮使用的安全性、检测并获取挂篮的弹性变形量、消除其非弹性变形等，为挂篮的后续使用提供可靠的技术参数和安全保障措施，也为线型监控单位提供的计算依据。
2挂篮预压的组织实施
2.1总体方案
北胶新河特大桥跨同大街连续梁施工采用菱形挂篮施工，挂篮分左、右两幅共计四对（8套），每个主墩上各一对，根据本项目的实际情况，结合相关项目的参考资料，对于此挂篮进行了加载实验，本次挂篮加载试验，于180#墩现场进行。
先在地面按4米间距，铺设导梁，由工字钢和钢板进行大致调平，再将挂篮的两片主桁架在导梁上拼装完成后,镜像摆放，各采用4根Ф32精轧螺纹钢锚固后锚、前锚，在前支点处安装350T千斤顶，通过液压千斤顶逐级进行加载试压测挂篮变形和强度。
在地面将两前后横梁平摆，采用精轧螺纹钢连接吊带，中间安放30T千斤顶，通过千斤顶逐级加载，模拟吊带受力情况，检查吊带、销轴、精轧螺纹钢连接情况及受力后的弹性变形，以修证挂篮主桁架的弹性变形情况。
通过两者组合，基本能够模拟出挂篮整体受力情况下各荷载的变形情况。
2.2预压实施情况
挂篮预压在180号主墩附近场进行。
自2016年7月22日开始，当天完成加载，第二天完成卸载。
挂篮压载采用千斤顶压载，压载的重量为计算前上横梁传递至前支点的最大反力，具体数值来历见《北胶新河特大桥跨同大街32+48+32m连续梁施工挂篮地面拼接预压方案》。
压载时按最大节段混凝土重量的1.2倍考虑。
压载分为四级，第一级，达到压载重量的20%，保持荷载0.5个小时。
第二级，达到压载重量的48%，保持荷载0.5个小时。
第三级，达到压载重量的100%，保持荷载0.5个小时。
第四级，达到压载重量的120%，保持荷载0.5个小时。
保持荷载2小个小时以上后卸载。
卸载按上述五级分别进行。
由于试验过程有大吨位千斤顶，操过工人必须保证安全，试验位置不得位于精轧螺纹钢端头、侧面和千斤顶附近，防止压载过程中精轧螺纹钢脱扣伤及人员。
加载后必须有一定的持荷时间，并在确认安全的状况下方可进行量测作业。
试验由项目分部金露负责技术指导，技术主管孟永涛负责技术和安全交底，技术员园监控记录，安全员子聪负责安全过程盯控、领工员廖孝武负责现场组织，监理工程师梁峻玮全程旁站，由专业司油泵操作工人2人，辅助操作工人2人。
本次荷载试验，经过项部经理部精心组织，按照《北胶新河特大桥跨同大街32+48+32m连续梁施工挂篮地面拼接预压方案》进行，取得了成功。
经过试压，不但消除了菱形挂篮主桁架自身的非弹性变形，取得了挂篮的弹性变形值，也取得了吊带的弹性变形，为主梁进入正常循环悬臂浇筑施工提供参考数据。
3试验数据收集
主桁架试验测点选择在两菱形架A（后锚点）、B（前支点）、C（前吊点）、D（前支点立柱）四个节点间的长度变化。
吊带预压试验测点选择两吊带（H1、H2）及横梁预压围中部间距（H3）。
测量仪器用钢尺。
试验共作三次。
两主菱形架同时进行，吊带预压在两主桁架预压完成持荷阶段进行。
每次均分级完成，在荷载加载至10时，收集测点的相对位移，作为初始值，当每级荷载加载30分钟后进行测量，荷载卸载后同样进行测量。
每次测量分三次，取平均值。
图31菱形架预压示意图
图32吊带预压示意图
试验数据收集如下：
表31挂篮预压记录表（小里程侧）
180-0#块挂篮预压加载测量记录表
加载阶段
A-A
B-B
C-C
D-D
备注
Ha（mm）
Hb（mm）
Hc（mm）
Hd（mm）
加载前
2346
475
8268
8335
加载25%
2351
476
8272
8338
加载48%
2353
484
8275
8342
加载100%
2354
488
8275
8352
加载120%
2352
488
8275
8348
弹性变形
6
13
7
13
非弹性变形
0
0
0
0
180-0#块挂篮预压卸载测量记录表
加载阶段
A-A
B-B
C-C
D-D
备注
Ha（mm）
Hb（mm）
Hc（mm）
Hd（mm）
加载前
2346
475
8268
8335
加载25%
2348
480
8274
8339
加载48%
2348
483
8273
8342
加载100%
2351
487
8276
8346
加载120%
2351
487
8274
8347
表32挂篮预压记录表（大里程侧）
180-0#块挂篮预压卸载测量记录表
加载阶段
A-A
B-B
C-C
D-D
备注
Ha（mm）
Hb（mm）
Hc（mm）
Hd（mm）
加载前
2420
460
8175
8308
加载25%
2423
466
8175
8315
加载48%
2424
471
8178
8321
加载100%
2428
483
8182
8330
加载120%
2429
487
8183
8335
弹性变形
5
21
9
21
非弹性变形
4
6
-1
6
180-0#块挂篮预加卸载测量记录表
加载阶段
A-A
B-B
C-C
D-D
备注
Ha（mm）
Hb（mm）
Hc（mm）
Hd（mm）
加载前
2424
466
8174
8314
加载25%
2426
477
8178
8324
加载48%
2426
482
8184
8326
加载100%
2427
486
8181
8331
加载120%
2428
487
8181
8333
表33吊带预压记录表
180-0#块挂篮吊带预压加载测量记录表
加载阶段
H1
H2
H3
备注
Ha（mm）
Hb（mm）
Hc（mm）
加载前
854
839
845
加载25%
854
841
846
加载48%
854
846
848
加载100%
855
847
850
加载120%
856
848
853
180-0#块挂篮吊带预压卸载测量记录表
加载阶段
H1
H2
H3
备注
（mm）
（mm）
（mm）
加载前
853
838
845
加载25%
854
842
848
加载48%
854
845
849
加载100%
856
847
851
加载120%
857
849
853
非弹性
-853
-838
-845
弹性
857
849
853
4数据分析
4.1主桁架变形分析
试验时，测量的值C-C为两片桁架的变形值，单片桁架的变形值为总变形值的一半。
计算时按1半计算累计变形，在预压时，C点的变形量包括了A点变形对C点的影响值，计算挂篮主桁架的变形时，要将此影响值剔除。
预压时已按设计安装精轧螺纹钢，其弹性变形已包含精轧螺纹钢弹性变形。
4.2180小里程挂篮预压数据分析
由测量数据可以看出
非弹性变形：
非弹性变形均为0。
弹性变形：
A点5mm，B点12mm，C点6mm，D点12mm，
表41加载过程中各点累积变形情况
B点力
C点力
模拟加载吨位
A+
B+
C+
D+
C+A*（4.9/3.2）
53.8
21.3
11.0
0
0
0
0
0.0
134.5
53.1
27.5
2.5
0.5
2
1.5
5.8
199.0
78.6
52.8
3.5
4.5
3.5
3.5
8.9
537.9
212.5
110.1
4
6.5
3.5
8.5
9.6
645.5
255.0
132.1
3
6.5
3.5
6.5
8.1
图41C点加载时变形数据分析
图42C点卸载时弹性变形数据分析
考虑A点变形对C点的影响，弹性变形曲线。
图43加载时C点弹性变形曲线
图44卸载时C点变形曲线
由以上分析可知，小里程侧挂蓝主桁架变形数据可根据卸载时线性方程Y=0.0503X+1.2893以确定各节段弹性变形值。
X为节段混凝土重量，单位为T。
4.3180大里程侧挂蓝预压数据分析
由测量数据可以看出：
非弹性变形：
非弹性变形分别为4，6、-1、6。
有负数为测量误差。
弹性变形：
A点4mm，B点21mm，C点7mm，D点19mm。
表42加载过程中各点累积变形情况
B点力
C点力
模拟加载吨位
A+
C+
C+A*（4.9/3.2）
53.8
21.3
11.0
0
0
0.0
134.5
53.1
27.5
1.5
0
2.3
199.0
78.6
52.8
2
1.5
4.6
537.9
212.5
110.1
4
3.5
9.6
645.5
255.0
132.1
4.5
4
10.9
图45C点加载曲线
图46C点卸载曲线
考虑A点变形对C点的影响，弹性变形曲线。
图47加载时C点弹性变形曲线
图48卸载时C点弹性变形曲线
由以上分析可知，小里程侧挂蓝主桁架变形数据可根据卸载时线性方程Y=0.0411X+1.7428以确定各节段弹性变形值。
X为节段混凝土重量，单位为T。
4.4吊带及横梁弹性变化分析
由以上试验数据，吊带的非弹性变化量为1mm，弹性变形量分别为3mm，10mm。
横梁非弹性变化为0mm，弹性变化为8mm。
表43吊带及横梁加载过程中各点累积变形情况
应力
模拟加载吨位
吊带1
吊带2
平均
横梁
9.7
11.0
0
0
0
24.4
27.5
0
3
1.5
3
36.0
52.8
0
6
3
4
97.4
110.1
2
8
5
6
116.9
132.1
3
10
6.5
8
考虑现场安装精度及测量精度影响，两吊带取平均值分析。
由此可知，吊带的弹性变形值在实际应用中按Y=0.0448X+0.3854计算采用。
图49横梁应力变化曲线
5结论
在挂篮底模，采用吊带安装部位时，应考虑吊带弹性变形量。
小里程侧挂篮弹性变形按式Y=0.0503X+1.2893确定各节段弹性变形值。
底模部位采用吊带连接的，还应考虑吊带弹性变形及横梁的弹性变形，其中吊带按式Y=0.0448X+0.3854增加吊带弹性变形值，横梁按式Y=0.0555X+0.4947。
大里程侧挂篮弹性变形按式Y=0.0411X+1.7428确定各节段弹性变形值。
底模部位采用吊带连接的，应考虑吊带弹性变形及横梁的弹性变形，其中吊带按式Y=0.0448X+0.3854增加吊带弹性变形值，横梁按式Y=0.0555X+0.4947
式中Y为弹性变形值，单位为mm，X为节段混凝土重量，单位为T。
6过程照片
180号墩挂篮预压现场照片
7成果附表
各节段立模标高弹性变形量控制成果表
节段名称
1号节段
2号节段
3号节段
4号节段
5号节段
6号合拢段
节段重量t
105.176
102.263
110.08
104.773
104.773
52.386
小里程菱形架弹性变形mm
7
6
7
7
7
4
吊带弹性变形mm
5
5
5
5
5
3
横梁弹性变形mm
6
6
7
6
6
3
大里程菱形架弹性变形mm
6
6
6
6
6
4
小里程底模标高弹性变形量mm
18
18
19
18
18
10
大里程底模标高弹性变形量mm
17
17
18
17
17
10
升级会员 