挂篮计算单.docx
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挂篮计算单
轻型挂篮计算单
1.荷载：
1）P14＃墩1＃块为箱梁最大节段，混凝土80.7m3，重210t。
2）单只挂篮各部分重量：
主桁架：
17.8t
滑道：
3.0t
后锚固系统：
5.1t
前上横梁：
2.1t
后上横梁：
1.2t
底模平台9.5t：
底模：
1t
外模：
8t
内模：
4t
内导梁：
3.3t
外导梁系统：
7t
前吊挂系统：
1t
底模平台后锚固：
1t
3）挂篮工作系数：
0.308。
2.挂篮底模平台检算：
底模平台纵梁采用桁架形式，桁高1500mm，上弦采用2［18b，竖杆、斜杆采用2∠75×8，下弦采用2∠75×8。
施工1＃块时纵梁受力最不利，以此工况控制设计。
Ⅰ型桁架：
梁体混凝土重：
44.2t;
q1=5.7t/m
底模重：
140kg/m2;
q2=0.042t/m
桁架自重：
1.059t;
q3=0.1t/m
q=q1+q2+q3=5.9t/m
计算模型：
计算结果：
支点反力：
R=23t;
最大变形：
f=10.1mm;
上弦杆最大应力：
σ＝151.4MPa；
竖杆、斜杆最大应力：
σ＝139.8MPa；
下弦杆最大应力：
σ＝163.3MPa；
桁架两端斜杆所受拉力较大，焊缝长度及质量应严格保证。
Ⅱ型桁架支点反力R=5.8t
Ⅲ型桁架支点反力R=7.37t
3.后下横梁检算：
采用2[28a
计算模型：
计算结果：
最大弯曲应力σ＝43.0MPa
最大变形f＝1.0mm
支座反力：
R1=0.69t；R2=33.2t
4.前下横梁检算：
采用2[28c
计算模型：
计算结果：
最大弯曲应力σ＝38.0MPa
最大变形f＝0.16mm
支座反力：
R1=0.69t；R2=33.2t；R3=23.6t
前吊挂最大拉力N=23.6t，满足要求。
5.底模平台后吊挂检算：
δ＝40mm后吊带（16Mn）承载力：
N=120t
φ54销（45＃钢）双剪承载力：
Q=57.2t
孔壁承压：
N=66t
吊件A1孔壁承压：
N=69.3t
6.挂篮空载走行时，前后下横梁检算：
计算模型：
计算结果：
R=3t
最大弯曲应力σ＝102.2MPa
最大变形f＝20.1mm
7.内导梁检算：
内导梁承受荷载为箱梁顶板混凝土、内模重量及内导梁自重。
内导梁采用2[40c.
顶板混凝土作用于每组导梁上线荷载：
q1=2.34t/m
内模自重作用于每组导梁上线荷载：
q2=0.26t/m
内导梁自重作用于每组导梁上线荷载：
q2=0.22t/m
q=q1+q2+q3=2.82t/m
计算模型：
Mmax=26.9t-m
σmax＝136MPa
R=11t
fmax=26mm
8.外导梁检算：
外导梁承受荷载为箱梁翼缘混凝土、外模重量及内导梁自重。
外导梁采用2[45a.
顶板混凝土作用于每组导梁上线荷载：
q1=3.12t/m
外模自重作用于每组导梁上线荷载：
q2=0.64t/m
外导梁自重作用于每组导梁上线荷载：
q2=0.23t/m
q=q1+q2+q3=3.99t/m
计算模型：
Mmax=38.1t-m
σmax＝133.2MPa
R=15.6t
fmax=22mm
9.前上横梁检算：
前上横梁承受荷载为前吊挂反力。
前上横梁采用2[45c.
前上横梁自重：
q1=0.26t/m
计算模型：
σmax＝152.0MPa
R=68.9t
fmax=7mm
10.主桁架检算：
主桁架采用δ＝10mm的16Mn焊接箱梁；
根据计算结果，主桁架的构件最大受力为：
142.8t
主桁架前端最大变形为：
f=43mm
主桁架的截面积：
A=0.0108m2
容许承载力：
N=216t
主桁架压杆稳定性检算：
杆件A4:
N=77.9t
A=0.0108m2
I1=3658cm4
I2=8129cm4
Ix=11787cm4
i=10.4cm
λ＝19.2ψ＝0.981
σ＝73.5MPa
杆件A3:
N=139.2t
i=10.4cm
λ＝49ψ＝0.892
σ＝144.5MPa
桁架连接强度检算：
主桁架各节点连接均采用销接，φ128销（45＃钢）
容许剪切力为：
160＞142.8t
孔壁承压：
A=0.00774m2
N=232t＞142.8t
节点板与主桁架杆件采用焊缝连接的，焊缝高度为10mm,焊缝长度不小于250mm
11.后锚固系统检算：
1）施工1＃块
后锚固力：
N=40t
共设4根φ32精轧螺纹钢筋
每根受力N＝20×1.4/2.04=13.7t
经检算平衡重梁抗弯抗压均满足要求。
2）施工2～4＃块
后锚固力：
N=76t
共设8根φ32精轧螺纹钢筋
检算平衡重梁抗弯
M=17.1t-m
σ＝33.5MPa
R1=114.t
R2＝26.6t
满足要求。
分配梁B2’检算
B2’为2[28a
计算模型：
Mmax=2.04t-m
σ＝30MPa
R1=8.17t
R2＝18.45t
后锚固筋最大拉力为18.45t
12.前支腿检算：
前支腿由2[20b加焊加劲板组成
前支腿最大反力为149t
受压面积：
A=17460mm2
σ＝85.3MPa
13.底模平台临时吊挂检算
临时吊挂梁：
Mmax=2.38t-m
σ＝62.3MPa
临时吊挂梁后锚固反力：
1.6t
14.外导梁临时吊挂检算
外导梁自重q1=0.17t/m
外模自重q2=0.64t/m
q=q1+q2=0.81t/m
每个临时吊点受力：
N=3.2t
临时吊挂梁：
Mmax=2.24t-m
σ＝68.6MPa
临时吊挂梁后锚固反力：
1.5t
后锚点螺栓抗剪及预埋件孔壁承压均满足要求。
15.挂篮走行稳定性检算
主桁架A1、A3、A9产生的倾覆力矩：
M倾1＝10.56t-m
节点板A12产生的倾覆力矩：
M倾2＝1.94t-m
前上横梁产生的倾覆力矩：
M倾3＝1.05t-m
倾覆力矩：
M倾＝M倾1+M倾2+M倾3＝13.55t-m
忽略挂篮主桁架其它构件产生的稳定力矩，为保证稳定系数大于2，挂篮后钩板的锚固力应大于6t。
滑道为2[20b
Mmax=0.75t-m
σ＝19.6MPa
预埋锚栓为φ24圆钢，Nmax=3t＜[N]=4.766t
M稳/M倾＝3.18
16.底模平台前端预抬量参考值：
预抬量包括前下横梁挠度，精轧螺纹钢筋伸长量及挂篮主梁前端下挠量之和，现场须注意现场实地测量，根据实测值对理论值进行修正，合理给出下一节段的预抬量。
节段号
1#
2#
3#
4#
预抬量（mm）
43
40.5
38.1
35.6
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