某工程悬挑脚手架搭拆施工方案.docx

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某工程悬挑脚手架搭拆施工方案

悬挑脚手架搭拆施工方案

一、工程概况

*********工程由*************有限公司开发建设，框剪结构，地下一层，地上十六层。

**楼地上总建筑面积：

6503.43m2，地下室面积为456.82m2，单体长度：

33.200m，单体宽度：

14.500m；10#楼地上总建筑面积：

10339.45m2，地下室面积为777.89m2，单体长度：

58.130m，单体宽度：

14.200m。

一层商业层高4.500m，住宅标准层高：

2.900m，檐口高度为48m。

二、搭设前准备

1、采用外径Φ48mm，壁厚大于3.0的钢管，立杆、横杆的长度为4-6m，小横杆1.4-3.3m，禁止使用有严重锈蚀，弯曲、压扁、损伤和裂纹的钢管，采用的直角扣件、回转扣件和对接扣件夹紧时，开口处最大间隙不大于5mm。

严禁使用有脆裂，变形滑丝等现象的扣件。

并确保搭设架子的钢管和扣件数量足够，规格统一，材质优良，脚手板、安全网采用合格产品。

数量够用。

2、锚环预埋、悬挑梁制作

在楼面上预埋Φ16mm圆钢两道，预埋筋须钩住平板下部钢筋，预埋不允许设在悬挑的梁及板部位。

悬挑梁最大处挑出周边1.3米（其它按实际情况确定长度），结构内的梁长度须大于1﹕1的要求设置，工字钢立杆部位须焊接Φ20mm的螺纹钢筋，工字钢下部距前端8cm处焊接Φ18mm的螺纹钢筋作为卸载钢丝绳的防滑措施。

3、搭设前由技术人员向操作人员作详细的安全技术交底。

4、配备充足的持证上岗的架子工，准备足够的劳动防护用品（安全带、安全帽、防滑鞋）。

三、搭设要求

1、脚手架搭设的工艺流程为:

定位设置（预埋）→悬挑梁制作→检查准备→材料准备→立杆→小横杆→大横杆→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→安装卸载钢丝绳→安装安全网。

2、悬挑脚手架也应该按常规脚手架搭设扫地杆。

3、开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根临时拉杆，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。

4、当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆后，应立即设置连墙件。

5、纵向水平杆搭设应符JGJ130-2001规范第6.2.2条的构造规定，靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100mm。

脚手架外口应保持平齐，里口凹进去的部位采用增加立杆的方法补充，因采用竹笆片，纵向水平杆应用直角扣件固定在横向水平杆上，并等距设置，间距不大于400mm。

7、本工程悬挑高度最高18.4米，纵距1.5m，横距0.8m，步距1.8m，操作层及操作层下一层及底层满铺竹笆片（其余各步不铺），外围用安全网密封。

8、脚手架封顶，内立杆低于檐口，外立杆高出屋面1.0m，连墙件按二步三步跨设置，增强脚手架的抗倾覆力。

9、在距底座20cm处设置纵向扫地杆，连接立杆下端，防止立杆底端在纵向发生位移，在纵向扫地杆上设置横向扫地杆，连接立杆下端，防止立杆底端在横向发生位移。

10、本工程脚手架外侧立面连续设置剪刀撑并应由底至顶连续设置，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，目不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°—60°之间，剪刀撑斜杆应采用搭接，搭接长度不应小于1m，采用两个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm，剪刀撑须随立杆纵向和横向水平杆同步搭设。

11、本工程脚手架按照二步三跨设置连墙件，连墙件采用预埋钢管的方法，全部采用硬性连接，当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，应采取临时稳固措施，直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除。

连墙件偏离主节点的距离不大于300mm。

12、扣件安装应注意一下几点：

①扣件规格必须与钢管外径相同；②螺栓拧紧矩不应小于40N•M，且不应大于65N•M；③在主节点处固定横向水平杆，纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件，旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；④对接扣件开口应朝上或朝内；⑤各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。

13、脚手架须设置两道栏杆，上道1.2m，下道0.3m，栏杆应搭设在外立杆的内侧，脚手架外侧用2000目密目网全封闭，网孔用不小于18#铅丝扎牢，不允许楼扎一个孔，脚手架安全网张设时阳角部位采取压条措施，安全网外侧每四步安装彩色踢脚板。

14、根据本工程特点，脚手架应铺满竹笆片，竹笆片须按其主筋垂直于纵向水平杆方向搭设，且采用对接平铺，四个角用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。

15、材料搬运出入口、卸料平台口及其它开口处两侧，内外立杆用双根钢管，用扣件紧固。

16、脚手架内侧与墙面之间应按规定做好“四步一隔离”（不大于10米），悬挑架底层用18厚木工板封至墙面，上部每隔10米可用安全平网封至墙面。

17、本工程悬挑脚手架增加一道11卸载钢丝绳，设置悬挑梁处，卸载钢丝绳与结构连接采用预埋Φ16mm圆钢的做法，下部斜拉钢丝绳拉在悬挑梁上。

斜拉钢丝绳与墙面夹角60-70度为宜。

四、质量要求

1、立杆的垂直度允许偏差，不大于架高1/400,同时全高度垂直度偏差不大于100mm,相邻两根立杆的接头应不在同一步同一跨内，并且接头上下应错开50cm以上，首根立杆应有长有短，错开搭设。

2、大横杆同一排水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/300，并且在全长上不大于5cm，大横杆应布置在立杆的里侧，且各接头中心距立杆的距离不小于1/3跨度。

3、同一步内外两根大横杆的接头，应相互错开，不应在同一跨间内，同一跨间内的上下两根大横杆的接头要错开50cm以上。

4、用于连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，不允许朝上。

螺栓要朝上，以防雨水进入钢管内，直角扣件开口不得朝下，确保安全（如直角扣件开口朝下螺丝一断管滑脱掉下来）。

内外立杆连接必须采用对接扣件，不得采用搭接。

5、连墙件须与脚手架成垂直，与立节点的距离应补大于300mm。

6、脚手架各杆件相交伸出的端头，均应大于100mm，防止杆件滑脱。

7、悬挑梁前后部锚环应契紧，步距的偏差为±20cm,纵距偏±5cm，纵距偏差±20mm。

8、因工地已购置槽钢，考虑到槽钢作为悬挑梁的稳定性不如工字钢，建议在槽钢内侧用两根22的螺丝钢加强。

五、安全

1、搭设和拆除脚手架时，必须划出安全区，设警戒区，并由专人负责，防止闲人靠近工作区域，上部操作人员禁止抛掷钢管扣件。

2、搭拆脚手架的人员必须持证上岗，并按公司规定定期进行身体检查，对患有高血压、贫血病、心脏病以及其他不适宜高空作业的人员，禁止上脚手架操作。

3、搭拆脚手架时，操作人员须戴好安全帽，系好安全带，穿防滑鞋，袖口和裤口要扎紧，使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人。

4、拆下的扣件螺栓等应装入容器内，用吊篮吊下，拆下的钢管应传递至地面，或将钢管绑牢后，双点起吊，严禁抛掷。

5、搭设脚手架起步时，应设置临时拉杆，搭设中要随时按规范及方案做好脚手架与主体的连接工作，固定好防护栏杆，铺好竹笆片，拉好安全网，随时注意调整立杆的垂直度，水平杆的水平度等，确保符合规范规定的要求。

6、遇有恶劣天气或风力六级以上时，禁止进行高空脚手架的搭拆工作，雷雨及大风前做好脚手架的加固，雷雨、大风后应做好脚手架的检查工作。

7、严禁在脚手架上接缆风绳和设置起重扒杆，严禁搭设与脚手架相连接的卸料平台，严禁在脚手架设置滑槽。

8、严格控制脚手架上的施工荷载，不允许超过3KN/M²,尽量不要在脚手架上堆放过多的材料，以确保脚手架畅通安全。

9、脚手架上应做好防火工作。

严禁明火作业，电焊作业必须执行明火审批制度，派专人进行监护，脚手架在每层上下口设置灭火器两只，并在每幢楼前设置消火栓，并接至每层，每层应配能覆盖所有部位的水管，确保用火安全。

10、严禁将电线电缆直接拉在脚手架的钢管上，防止因电线老化破皮，造成触电事故和电火灾事故。

按要求做好脚手架的防雷接地。

11、其他应按脚手架搭设时的实际情况，及时调整方案，及时消除隐患。

六、管理

1、在搭设过程中，由工地技术负责人组织有关人员随时检查，搭设三步架后由项目经理组织有关人员验收，验收合格后挂牌，方可使用，以后每二步进行一次验收，确保脚手架的搭设质量符合要求。

2、在工程施工过程中，应由架子工组长负责对脚手架进行巡查和保修维护工作，扣件松动的应及时拧紧，杆件变形的应及时加固，悬挑梁下沉的应进行加固，特别是大雨大风后，项目经理必须组织架子工、安全员、施工员等人员对脚手架进行全面检查，发现隐患及时整改。

3、工地技术负责人应定期监测工地脚手架的立杆垂直度及沉降观测，安全员应对正确使用、维护脚手架进行指导监督。

4、脚手架的所有杆件不得随意拆除，须临时拆除的应征得技术负责人的同意，并采取临时加固措施，工作完后，应立即恢复原状，并经质检员验收后方可使用。

七、附悬挑脚手架计算书。

悬挑脚手架计算书

一、参数信息

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为18.4m，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：

立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8m；

内排架距离墙长度为0.30m；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为4根；

采用的钢管类型为Φ48×3.0；

横杆与立杆连接方式为单扣件；

连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为单扣件；

2.活荷载参数

施工均布荷载（kN/m2）:

2.500；脚手架用途:

结构脚手架；

同时施工层数:

2层；

3.风荷载参数

本工程地处江苏南通市，基本风压0.45kN/m2；

风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m）:

0.1248；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:

0.150；

安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）:

0.005；脚手板铺设层数:

6层；

脚手板类别:

竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:

竹笆片脚手板挡板；

5.水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.3m，建筑物内锚固段长度1.7m。

锚固压点螺栓直径（mm）:

16.00；

楼板混凝土标号:

C30；

6.拉绳与支杆参数

钢丝绳安全系数为:

6.000；

钢丝绳与墙距离为（m）:

2.900；

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.2m。

二、大横杆的计算

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:

P1=0.033kN/m；

脚手板的自重标准值:

P2=0.3×0.8/（4+1）=0.048kN/m；

活荷载标准值:

Q=2.5×0.8/（4+1）=0.4kN/m；

静荷载的设计值:

q1=1.2×0.033+1.2×0.048=0.098kN/m；

活荷载的设计值:

q2=1.4×0.4=0.56kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

M1max=0.08q1l2+0.10q2l2

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.098×1.52+0.10×0.56×1.52=0.144kN·m；

支座最大弯距计算公式如下:

M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2

支座最大弯距为M2max=-0.10×0.098×1.52-0.117×0.56×1.52=-0.169kN·m；

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max（0.144×106,0.169×106）/4490=37.639N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=37.639N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下：

νmax=（0.677q1l4+0.990q2l4）/100EI

其中：

静荷载标准值:

q1=P1+P2=0.033+0.048=0.081kN/m；

活荷载标准值:

q2=Q=0.4kN/m；

最大挠度计算值为：

ν=0.677×0.081×15004/（100×2.06×105×107800）+0.990×0.4×15004/（100×2.06×105×107800）=1.028mm；

大横杆的最大挠度1.028mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！

三、小横杆的计算

根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：

p1=0.033×1.5=0.05kN；

脚手板的自重标准值：

P2=0.3×0.8×1.5/（4+1）=0.072kN；

活荷载标准值：

Q=2.5×0.8×1.5/（4+1）=0.600kN；

集中荷载的设计值:

P=1.2×（0.05+0.072）+1.4×0.6=0.986kN；

小横杆计算简图

2.强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=ql2/8

Mqmax=1.2×0.033×0.82/8=0.003kN·m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=0.6Pl

Mpmax=0.986×0.8×0.6=0.473kN·m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.477kN·m；

最大应力计算值σ=M/W=0.477×106/4490=106.156N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=106.156N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

νqmax=5ql4/384EI

νqmax=5×0.033×8004/（384×2.06×105×107800）=0.008mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.05+0.072+0.6=0.722kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

νpmax=3.024Pl3/48EI

νpmax=3.024×721.95×8003/（48×2.06×105×107800）=1.049mm；

最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.008+1.049=1.057mm；

小横杆的最大挠度为1.057mm小于小横杆的最大容许挠度800/150=5.333与10mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的计算

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

大横杆的自重标准值:

P1=0.033×1.5×4/2=0.1kN；

小横杆的自重标准值:

P2=0.033×0.8/2=0.013kN；

脚手板的自重标准值:

P3=0.3×0.8×1.5/2=0.18kN；

活荷载标准值:

Q=2.5×0.8×1.5/2=1.5kN；

荷载的设计值:

R=1.2×（0.1+0.013+0.18）+1.4×1.5=2.452kN；

R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

五、脚手架立杆荷载的计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m

NG1=[0.1248+（1.50×4/2）×0.033/1.80]×18.40=3.318kN；

（2）脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2

NG2=0.3×6×1.5×（0.8+0.3）/2=1.485kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m

NG3=0.15×6×1.5/2=0.675kN；

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网:

0.005kN/m2

NG4=0.005×1.5×18.4=0.138kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.616kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=2.5×0.8×1.5×2/2=3kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×5.616+0.85×1.4×3=10.309kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.616+1.4×3=10.939kN；

六、立杆的稳定性计算

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·μs·ω0

其中ω0--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

ω0=0.45kN/m2；

μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

μz=0.74；

μs--风荷载体型系数：

取值为0.214；

经计算得到，风荷载标准值为:

Wk=0.7×0.45×0.74×0.214=0.05kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.05×1.5×1.82/10=0.029kN·m；

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/（φA）+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：

N=10.309kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/（φA）≤[f]

立杆的轴心压力设计值：

N=N'=10.939kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表5.3.3得：

k=1.155；

计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表5.3.3得：

μ=1.5；

计算长度,由公式l0=kuh确定：

l0=3.118m；

长细比:

L0/i=196；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.188

立杆净截面面积：

A=4.24cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

考虑风荷载时

σ=10308.624/（0.188×424）+28849.566/4490=135.749N/mm2；

立杆稳定性计算σ=135.749N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

不考虑风荷载时

σ=10938.624/（0.188×424）=137.227N/mm2；

立杆稳定性计算σ=137.227N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

七、连墙件的计算

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl=Nlw+N0

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.45，

Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.214×0.45=0.062kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；

按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=1.407kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6.407kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf=φ·A·[f]

其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比l/i=300/15.9的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

A=4.24cm2；[f]=205N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.24×10-4×205×103=82.487kN；

Nl=6.407

连墙件采用单扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=6.407小于单扣件的抗滑力8kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图

八、悬挑梁的受力计算

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为800mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1200mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面积A=26.1cm2。

受脚手架集中荷载N=1.2×5.616+1.4×3=10.939kN；

水平钢梁自重荷载q=1.2×26.1×0.0001×78.5=0.246kN/m；

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图

经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN）

悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN·m）

悬挑脚手架支撑梁变形图（mm）

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：

R2=11.951kN；

R3=11.153kN；

R4=-0.488kN。

最大弯矩Mmax=1.878kN·m；

最大应力σ=M/1.05W+N/A=1.878×106/（1.05×141000）+7.418×103/2610=15.525N/mm2；

水平支撑梁的最大应力计算值15.525N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！

九、悬挑梁的整体稳定性计算

水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下

σ=M/φbWx≤[f]

其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：

查表《钢结构设计规范》（GB50017-2003）得，φb=2

由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附表B，得到φb值为0.93。

经过计算得到最大应力σ=1.878×106/（0.93×141000）=14.335N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算σ=14.335小于[f]=215N/mm2,满足要求！

十、拉绳的受力计算

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按