0009南京某基坑支护设计 69533平地上6层地下2层含开题报告计算书图纸.docx

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第一章设计方案综合说明

1.1概述

1.1.1工程概况

拟建工程位于南京市以西,其南临南大生命科学院大楼,西侧为住宅楼。

拟建建筑物地面以上6层,地下2层,总建筑面积69533m2,建筑±0.00相当于绝对标高17.25m,整平后地面标高为17.00m,其它标高均以此为准,地下室负二层底板顶标高为-7.75m,基坑开挖深度为8.50m,框架结构。

1.1.2基坑周边环境条件

基坑北面和东面均为马路,最近距离为15m,下设通讯电缆、煤气管线等设施。

西侧为居民住宅楼,楼高五层,其最近距离为10.5m,南侧为南大生命科学院大楼,最近距离为12.5m。

1.1.3工程水文地质条件

拟建场区地貌单元为阶地,地形较平坦,场地西侧有坳沟分布,东侧有暗塘分布。

在基坑支护影响范围内,自上而下有下列土层:

①层杂填土:

灰色,稍密,主要由碎石、碎砖、建筑垃圾组成,硬质含量30-60%,填龄大于5年。

①-2层素填土:

灰黄~灰色,粉质粘土为主,可塑~软塑,混少量碎砖粒,炉渣,填龄大于10年。

①-3层淤泥质填土:

灰黑色,流塑,稍具臭味,含腐植物。

②-1层粉质粘土:

灰黄~灰色,可塑~软塑,稍有光泽,无摇震反应,干强度中等,韧性中等。

②-2层淤泥质粉质粘土~淤泥:

灰色,流塑,含腐植物,稍有光泽,无摇震反应,干强度低,韧性低。

②-3层粉质粘土:

灰色,软塑,稍有光泽,无摇震反应,干强度中等,韧性中等。

③-1层粉质粘土:

黄褐色,可塑~硬塑,含少量铁锰结核,稍有光泽,无摇震反应,干强度中等,韧性中等。

③-2层粉质粘土:

黄褐色,可塑,局部软塑,稍有光泽,无摇震反应,干强度中等,韧性中等。

③-3层粉质粘土:

黄褐色,可塑~硬塑,稍有光泽,无摇震反应,干强度中等,韧性中等,含铁锰结核及灰色高岭土团块。

④-1层粉质粘土混卵砾石:

黄褐色,由硬塑粉质粘土,稍密卵砾石及中粗砂组成,卵砾石为浑圆~次圆状,主要成分为石英岩,粒径4~50mm,含量约30%。

④-2层残积土:

棕褐及紫红色,呈硬塑粘性土状。

⑤-1层强风化泥岩~泥质粉砂岩:

砖红色,上部呈硬塑粘性土状,下部碎块状,节理发育。

⑤-2层中风化泥岩~泥质粉砂岩:

砖红色,层状结构,块状构造,泥质胶结,属极软岩。

场区有一层地下水,属孔隙潜水类型,地下水位深度在0.70m~1.65m之间。

主要接受降雨、地表水、地下径流的补给。

1.1.4基坑侧壁安全等级及重要性系数

南大微结构国家实验室基坑安全等级为二级,基坑重要性系数γ0=1.0。

1.2设计总说明

1.2.1设计依据

(1)南大微结构国家实验室场地地形图、管网图、建筑基础图、地下室平面布置图、桩位图;

(2)《南大微结构国家实验室岩土工程勘察报告》(K2005-59);

(3)《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-99);

(4)《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002);

(5)《钢结构设计规范》(GB50017-2003);

(6)《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94);

(7)《岩土工程勘察规范》(GB50021-2002)。

1.2.2支护结构方案

本工程基坑支护设计方案的设计计算,严格按照《建筑基坑支护设计规程》(JGJ120—99)、《混凝土结构设计规范》(GBJ50010—2002)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)中的有关要求进行。

同时采用了理正软件进行了辅助计算和验算;经过详细的计算分析后,我们认为:

采用本设计的基坑支护方案,能满足基坑土方开挖、地下室结构施工及周围环境保护对基坑支护结构的要求,符合“安全可靠,经济合理,技术可行,方便施工”的原则。

图1基坑平面图

基坑分为ABC、CDEF、FGHA三个计算区段,如图1所示,均采用钻孔灌注桩与钢筋混凝土支撑,坳沟、暗塘分布区采用单排双轴深搅桩止水结构。

本基坑工程的特点是基坑开挖面积大,地基土层以粉质粘土为主,基坑西侧和北侧有坳沟、暗塘。

周围环境较复杂,必须确保周围建筑物、道路、管线的正常安全使用,要求围护结构的稳定性好、沉降位移小,并能有效地止水。

因此,围护结构的设计应满足上述要求。

综合考察现场的周边环境、道路及岩土组合等条件,为尽可能避免基坑开挖对周围建筑物、道路的影响,经过细致分析、计算和方案比较,本工程支护方案选用下列形式:

1整个基坑采用钻孔灌注桩加一层钢筋混凝土支撑作为支护结构。

2基坑西侧和北侧坳沟、暗塘分布区采用单排双轴深搅桩作止水结构。

3基坑内采用集水坑排除地下水。

1.3基坑监测

基坑监测是指导正确施工、避免事故发生的必要措施,本设计制定了详细的沉降、位移监测方案,施工过程中将严格按照设计要求做好监测、监控工作。

第二章基坑支护结构设计计算书

2.1设计计算

2.1.1地质计算参数

根据本工程岩土工程勘察资料,各土层的设计计算参数如表1:

表1土层设计计算参数

土层

重度γ

粘聚力C

内摩擦角

渗透系数

水平Kh

垂直Kv

(KN/m3)

(kPa)

(°)

(cm/s)

(cm/s)

①杂填土

19.5

10~15

15~18.6

2.52E-6

2.37E-6

②-1粉质粘土

19.3

23.4

16.9

1.36E-6

6.30E-7

②-2淤泥质粘土~淤泥

15.1

11.0

8.7

5.72E-7

3.70E-7

②-3粉质粘土

19.1

13.4

18.1

3.89E-6

2.64E-6

③-1粉质粘土

19.9

47.8

18.8

1.00E-7

1.00E-7

③-2粉质粘土

19.6

30.6

18.5

3.85E-7

2.62E-7

③-3粉质粘土

20.1

50.9

17.9

1.00E-7

1.00E-7

2.1.2计算区段的划分

根据具体环境条件、地下结构及土层分布厚度,将该基坑划分为三个计算区段,其附加荷载及计算开挖深度如表2:

表2计算区段的划分

区段

西、北

东、北

西、南

段位号

ABC

CDEF

FGHA

地面荷载(kPa)

20

20

20

开挖深度(m)

8.5

8.5

8.5

2.1.3计算方法

按照《建筑基坑支护技术规范》(JGJ120-99)的要求,土压力计算采用朗肯土压力理论,矩形分布模式,所有土层采用水土合算。

求支撑轴力是用等值梁法,对净土压力零点求力矩平衡而得。

桩长是根据桩端力矩求出,并应满足抗隆起及整体稳定性要求,各段的抗隆起、整体稳定性验算、位移计算详见点电算结果。

为了对比分析,除用解析法计算外,还用理正软件电算。

由于支护结构内力是随工况变化的,设计时按最不利情况考虑。

2.1.4土压力系数计算

按照朗肯土压力计算理论作为土侧向压力设计的计算依据,即:

主动土压力系数:

Kai=tg2(45°-

i/2)

被动土压力系数:

Kpi=tg2(45°+

i/2)

计算时,不考虑支护桩体与土体的摩擦作用,且不对主、被动土压力系数进行调整,仅作为安全储备处理。

计算所得土压力系数表如表3所示:

表3土压力系数表

土层

Kai

Kpi

①杂填土

0.516~0.589

0.719~0.767

②-1粉质粘土

0.550

0.741

1.820

1.349

②-2淤泥质粘土~淤泥

0.737

0.859

1.356

1.165

②-3粉质粘土

0.526

0.725

1.901

1.379

③-1粉质粘土

0.513

0.716

1.951

1.397

③-2粉质粘土

0.518

0.720

1.930

1.389

③-3粉质粘土

0.530

0.728

1.887

1.374

2.2ABC段支护结构设计计算

该段为基坑西~北侧,建筑±0.00相当于绝对标高17.25m,整平后地面标高为17.00m,支撑设在-1.75m处,桩顶标高为-1.35m。

实际挖深8.50m,结构外侧地面附加荷载q取20kPa,计算时以J1孔为例。

2.2.1土层分布(如表4所示)

表4ABC段土层分布

层号

岩土名称

厚度(m)

杂填土

3.60

②-1

粉质粘土

0.90

②-2

淤泥质粘土~淤泥

5.10

②-3

粉质粘土

7.90

③-2

粉质粘土

2.20

2.2.2土层侧向土压力计算

2.2.2.1主动土压力计算

Ea(11)=(20+19.5×1.1)×0.516-2×15×0.719=-0.18(kPa)

Ea(12)=(20+19.5×3.6)×0.516-2×15×0.719=24.97(kPa)

Ea(21)=(20+19.5×3.6)×0.550-2×23.4×0.741=14.93(kPa)

Ea(22)=(20+19.5×3.6+19.3×0.9)×0.550-2×23.4×0.741=24.48(kPa)

Ea(31)=(20+19.5×3.6+19.3×0.9)×0.737-2×11×0.859=60.37(kPa)

Ea(32)=(20+19.5×3.6+19.3×0.9+15.1×4)×0.737-2×11×0.859=104.90(kPa)

Ea(41)=Ea(32)=104.90(kPa)

Ea(42)=Ea(41)=104.90(kPa)

Ea(51)=(20+19.5×3.6+19.3×0.9+15.1×4)×0.526-2×13.4×0.725=68.92(kPa)

Ea(52)=Ea(51)=68.92(kPa)

Ea(61)=(20+19.5×3.6+19.3×0.9+15.1×4)×0.518-2×30.6×0.720=42.94(kPa)

Ea(62)=Ea(61)=42.94(kPa)

2.2.2.2被动土压力计算

Ep(41)=0×1.356+2×11×1.165=25.63(kPa)

Ep(42)=(0+15.1×1.1)×1.356+2×11×1.165=48.15(kPa)

Ep(51)=(0+15.1×1.1)×1.901+2×13.4×1.379=68.53(kPa)

Ep(52)=(0+15.1×1.1+19.1×7.9)×1.901+2×13.4×1.379=355.37(kPa)

Ep(61)=(0+15.1×1.1+19.1×7.9)×1.930+2×30.6×1.389=408.28(kPa)

Ep(62)=(0+15.1×1.1+19.1×7.9+19.6×2.2)×1.930+2×30.6×1.389=491.50(kPa)

2.2.2.3净土压力计算(坑地面以下)

Ep(41)=25.63-104.90=-79.27(kPa)

Ep(42)=48.15-104.90=-56.75(kPa)

Ep(51)=68.53-68.92=-0.39(kPa)

Ep(52)=355.37-68.92=286.45(kPa)

Ep(61)=408.28-42.94=365.34(kPa)

Ep(62)=491.50-42.94=448.56(kPa)

图2ABC段土压力分布图

2.2.3土压力合力及作用点的计算:

LD

(1)=0.18×2.5/(24.97+0.18)=0.02(m)

Ea

(1)=24.97×(2.50-0.02)/2=30.96(KN/m)

Ha

(1)=(2.5-0.02)/3=0.83(m)

Ea

(2)=(14.93+24.48)×0.9/2=17.73(KN/m)

Ha

(2)=0.9/3×(14.93×2+24.48)/(14.93+24.48)=0.41(m)

Ea(3)=(60.37+104.90)×4/2=330.54(KN/m)

Ha(3)=4/3×(60.37×2+104.90)/(60.37+104.9)=1.82(m)

Ea(4)=(56.75+79.27)×1.1/2=74.81(KN/m)

Ha(4)=1.1-1.1/3×(56.75×2+79.27)/(56.75+79.27)=0.58(m)

LD(5)=0.39×7.9/(0.39+286.45)=0.01(m)

Ea(5)=0.39×0.01/2=0.002(KN/m)

Ha(5)=0.01-0.01/3=0.007(m)

Ep(5)=(7.9-0.01)×286.45/2=1130.05(KN/m)

Hp(5)=(7.9-0.01)/3=2.63(m)

Ep(6)=(365.34+448.56)×2.2/2=895.29(KN/m)

Hp(6)=2.2/3×(365.34×2+448.56)/(365.34+448.56)=1.06(m)

Ea=30.96+17.73+330.54+74.81=454.04(KN/m)

Ma=30.96×6.84+17.73×5.52+330.54×2.93+74.01×0.59=1321.78(KN•m/m)

2.2.4支撑轴力计算:

经计算:

∑MaD=1321.78(KN•m/m)

∑Ea=454.04(KN/m)

由∑MD=0得:

R=1321.78/(9.61-1.5)=162.98(kN/m)

反弯点反力P0计算:

P0=454.04-162.98=291.06(kN/m)

2.2.5桩长计算:

设桩端进入③-2层顶面以下x米处,由∑M=0得:

1.2[1321.78+454.04(7.89+x)]=162.98(17.5+x-1.5)+1130×(2.63+x)+1/2

×365.34×x2+1/2×((448.56-365.34)×x/2.2)×x×(x/3)

整理得:

6.30x3+182.67x2+748.18x-305.28=0

解之得:

x=0.374m

桩长H=17.5+0.374-1.1=16.8m,经电算验算,满足要求。

2.2.6最大弯矩计算:

2.2.6.1R-P0间最大弯矩,Mmax1计算:

设剪力Q=0点位于第②-2层顶面以下x米处:

162.98=30.96+17.73+60.37x+1/2(104.90-60.37)/4×x2

整理得:

5.57x2+60.37x-114.29=0

解得:

x=1.645m

Mmax1=162.98×(3.6+0.9+1.645-1.5)-30.96×(0.83+0.9+1.645)-17.73×(0.41+1.645)-60.37×1.6452/2-0.5×(104.90-60.37)×1.645/4×1.6452/3=526.18(KN•m/m)

2.2.6.2P0以下最大弯矩,Mmax2计算:

设剪力Q=0点位于D点以下x米处:

291.06=1/2×(286.45x/7.89)x

整理得:

18.15x2-291.06=0

解得:

x=4.00m

Mmax2=291.06×4-1/2×4×286.45×4/7.89×4/3

=776.98(KN•m/m)

2.2.7拆撑计算

本工程拟建两层地下室,混凝土垫层200mm,地下室负2层底板厚800mm,负1层底板中心线位于地面下3.75m处,厚400mm,负1层顶板中心线位于建筑±0.00处,厚500mm。

负1层底板换撑时,支护桩悬臂位于位于地面下3.55m处。

M=1/2×2.43×2.43×24.97/2.48×2.43/3=24.08(KN•m/m)

2.2.8配筋计算

按《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第4.1.11条

取桩径Φ900,桩心距1100,Mmax=776.98kN

M,取砼强度C30,fc=14.3N/mm2,主筋18Φ22钢筋,均匀布置,fy=210N/mm2,保护层厚度50mm,Φ8@200螺旋筋,Φ20@2000加强筋。

As=18380.1=6842mm2

b=

=2106842/(14.33.144502)=0.158

=1+0.750.158-[(1+0.750.158)2-0.5-0.6250.158]1/2=0.311

t=1.25-2=0.628

[M]=2/314.3(450sin)3+2104006842(sin

+sin)/

=1078kNm>1.251.01.1Mmax(=1056)满足要求!

配筋率=As/A=6842/(4502)=8.7‰>min=4‰,满足设计要求!

2.3CDEF段支护结构设计计算

该段为基坑东~北侧,建筑±0.00相当于绝对标高17.25m,整平后地面标高为17.00m,支撑设在-1.75m处,桩顶标高为-1.35m。

实际挖深8.50m,结构外侧地面附加荷载q取20kPa,计算时以J11孔为例。

2.3.1土层分布(如表5所示)

表5CDEF段土层分布

层号

岩土名称

厚度(m)

杂填土

2.40

③-1

粉质粘土

4.60

③-2

粉质粘土

3.00

③-3

粉质粘土

10.30

2.3.2土层侧向土压力计算

2.3.2.1主动土压力计算

Ea(11)=(20+19.5×1.1)×0.516-2×15×0.719=-0.18(kPa)

Ea(12)=(20+19.5×2.4)×0.516-2×15×0.719=12.90(kPa)

Ea(21)=(20+19.5×2.4)×0.513-2×47.8×0.716=-34.18(kPa)

Ea(22)=(20+19.5×2.4+19.9×4.6)×0.513-2×47.8×0.716=12.07(kPa)

Ea(31)=(20+19.5×2.4+19.9×4.6)×0.518-2×30.6×0.720=37.24(kPa)

Ea(32)=(20+19.5×2.4+19.9×4.6+19.6×1.5)×0.518-2×30.6×0.720=52.47(kPa)

Ea(41)=Ea(32)=52.47kPa)

Ea(42)=Ea(41)=52.47(kPa)

Ea(51)=(20+19.5×2.4+19.9×4.6+19.6×1.5)×0.530-2×50.9×0.728=25.39(kPa)

Ea(52)=Ea(51)=25.39(kPa)

2.3.2.2被动土压力计算

Ep(41)=0×1.930+2×30.6×1.389=85.00(kPa)

Ep(42)=(0+19.6×1.5)×1.930+2×30.6×1.389=141.75(kPa)

Ep(51)=(0+19.6×1.5)×1.887+2×50.9×1.374=195.35(kPa)

Ep(52)=(0+19.6×1.5+20.1×10.30)×1.887+2×50.9×1.374=586.02(kPa)

2.3.2.3净土压力计算(坑地面以下)

Ep(41)=85.00-52.47=32.53(kPa)

Ep(42)=141.75-52.47=89.28(kPa)

Ep(51)=195.35-25.39=169.96(kPa)

Ep(52)=586.02-25.39=560.63(kPa)

图3CDEF段土压力分布图

2.3.3土压力合力及作用点的计算:

LD

(1)=0.18×1.3/(0.18+12.90)=0.02(m)

Ea

(1)=12.90×(1.3-0.02)/2=8.26(KN/m)

Ha

(1)=(1.3-0.02)/3=0.43(m)

LD

(2)=(34.18×4.6)/(34.18+12.07)=3.40(m)

Ea

(2)=12.07×(4.6-3.4)/2=7.24(KN/m)

Ha

(2)=(4.6-3.4)/3=0.40(m)

Ea(3)=(37.24+52.47)×1.5/2=67.28(KN/m)

Ha(3)=1.5/3×(37.24×2+52.47)/(37.24+52.47)=0.71(m)

Ep(4)=(32.53+74.05)×1.5/2=79.94(KN/m)

Hp(4)=1.5/3×(32.53×2+74.05)/(32.53+74.05)=0.65(m)

Ep(5)=(169.96+560.63)×10.30/2=3762.54(KN/m)

Hp(5)=10.30/3×(169.96×2+560.63)/(169.96+560.63)=4.23(m)

Ea=8.26+7.24+67.28=82.78(KN/m)

Ma=8.26×6.53+7.24×1.9+67.28×0.71=115.46(KN•m/m)

2.3.4支撑轴力计算:

经计算:

∑MaD=115.46(KN•m/m)

∑Ea=82.78(KN/m)

由∑MD=0得:

R=115.46/(8.5-2.0)=17.76(kN/m)

反弯点反力P0计算:

P0=82.78-17.76=65.02(kN/m)

2.3.5桩长计算:

设桩端进入③-3层顶面以下x米处,由∑M=0得:

1.2[115.46+82.78×(1.5+x)]=17.76(10+x-2)+79.94(0.65+x)

+169.96x2/2+1/2[(560.63-169.96)×x/10.3]×x×(x/3)

整理得:

6.49x3+84.98x2-1.64x-95.52=0

解之得:

x=1.06m

桩长H=10+1.06-1.1=9.96m,经电算不满足整体稳定性要求,实取14m,

经验算后,满足要求。

2.3.6最大弯矩计算:

2.3.6.1R-P0间最大弯矩,Mmax1计算:

设剪力Q=0点位于第③-2层顶面以下x米处:

17.76=8.26+7.24+37.24x+1/2(52.47-37.24)/1.5×x2

整理得:

5.08x2+37.24x-2.26=0

解得:

x=0.06m

Mmax1=17.76×(2.4+4.6+0.06-2)-8.26×(0.43+4.6+0.06)

-7.24×(0.40+0.06)-37.24×0.062/2-0.5×(52.47-37.24)

×0.06/1.5×0.062/3=44.32(KN•m/m)

2.3.6.2P0以下最大弯矩,Mmax2计算:

设剪力Q=0点位于基坑面以下x米处:

65.02=1/2×[(89.28-32.53)x/1.5+32.53×2]x

整理得:

18.92x2+32.53x-65.02=0

解得:

x=1.18m

Mmax2=65.02×1.18-17.94×1.18×1.18/2-1/2×1.18×32.53

×1.18/1.5×1.18/3=59.30(KN•m/m)

2.3.7拆撑计算

本工程拟建两层地下室,混凝土垫层200mm,地下室负2层底板厚800mm,负1层底板中心线位于地面下3.75m处,厚400mm,负1层顶板中心线位于建筑±0.00处,厚500mm。

负1层底板换撑时,支护桩悬臂位于位于地面下3.55m处。

M=8.26×1.58=13.05KN•

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