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知识堂钢结构
知识堂问答—钢结构
问：
带夹层门式刚架结构采用STS软件如何设计？
日期：
2011/6/13
答：
门式刚架规程所规定的计算长度确定方法是针对单层轻型钢结构房屋，仅适用于单层门式刚架结构。
实际工程中可能存在局部带夹层或下层整层夹层情况（如下图）。
对于这类夹层梁与柱刚接形成局部二层或整体二层的结构，建议计算长度的确定方法可以采用钢结构设计规范线刚度比方法确定的计算长度系数，采用STS软件的设置为：
第一，计算参数设置：
门式刚架类型；按钢结构设计规范验算；有侧移框架。
其他控制参数可以按门规要求输入。
第二，修改构件的验算规范，与夹层相连的柱、夹层梁建议设计规范指定为钢结构设计规范，轻钢屋面梁验算规范指定为门规。
再进行结构计算时，计算长度确定就是按总体计算参数中的钢结构设计规范线刚度比方法确定计算长度，总体控制按门规控制，夹层部分构件按钢结构设计规范校核，轻钢屋面按门规校核。
问：
门式刚架柱、梁平面外计算长度如何选取？
日期：
2011/6/13
答：
采用平面分析程序，由于没有平面外信息，程序自身无法正确判断平面外计算长度的选取，程序默认取的平面外计算长度为杆件自身的长度，工程设计人员应对平面外计算长度进行确认和修改。
平面外的计算长度应取平面外有效支撑之间的间距。
门式刚架类型，对于边柱和屋面梁，当采用压型钢板屋面、墙面，且压型钢板与檩条有可靠连接时，墙梁和檩条设置隅撑的情况下，隅撑能起到边柱和屋面梁的平面外支撑作用，则边柱和屋面梁的平面外计算长度可以取设置隅撑的间距。
对于有吊车或跨度较大的厂房，柱平面外计算长度建议按柱间支撑选取。
问：
檩条计算方法如何选择？
日期：
2011/6/13
答：
STS程序对于冷弯薄壁檩条提供了按门规设计、与按冷弯薄壁型钢规范设计选项，如果选择门规进行檩条验算时，风吸力下翼缘稳定验算程序提供按门规附录E计算与按式（6.3.7-2）验算两个选择。
选择原则如下：
1、压型钢板屋面（厚度>0.66mm），屋面与檩条有可靠连接（自攻螺钉等紧固件），设置单层拉条靠近上翼缘，选择按门规附录E计算；
2、刚度较弱的屋面（塑料瓦材料等）、非可靠连接的压型钢板（扣合式等），应选择6.3.7-2式或冷弯规范计算，拉条的约束作用应根据实际拉条设置情况选择。
对于风载较大地区，建议这时应设置双层拉条、交叉拉条或型钢拉条，拉条同时约束上下翼缘。
当风吸力不起控制时，可以仅在上侧设置单层拉条。
问：
牛腿位置的吊车荷载作用如何输入？
日期：
2011/6/13
答：
作用力分两部分：
（1）吊车梁结构和轨道等产生的自重，为永久荷载，作为节点恒载（竖向力，竖向力产生的偏心弯矩）输入。
（2）吊车工作时的最不利作用，作为吊车荷载输入。
吊车荷载值，程序要求输入的是按照吊车资料，根据影响线求出最不利情况下的最大轮压、最小轮压等对柱子的作用力（不是指吊车资料中的最大轮压和最小轮压）
吊车荷载计算方法：
（1）手工计算：
根据影响线求解最大轮压，最小轮压，横向水平荷载产生的反力Dmax，Dmin，Tmax。
如下图示，按照要计算的吊车台数，计算每一个吊车轮位于牛腿处时最大轮压产生的反力Dmaxi，其中最大的即为Dmax，再计算吊车在此位置时的Dmin，Tmax即可。
（2）先计算吊车梁，吊车梁计算结果文件中给出了用于排架计算的吊车荷载值：
Dmax，Dmin，Tmax。
（3）直接导入吊车荷载，根据输入的吊车信息，程序自动按影响线计算（推荐采用）
当为双层吊车荷载时，需要输入空车时的吊车荷载，08版本程序增加了空车吊车荷载的计算。
用户只要选择“计算空车时的荷载”，输入吊钩极限位置即可极限计算和导入。
问：
门式刚架构件腹板高厚比STS是如何控制的？
日期：
2011/6/13
答：
1、当腹板高度变化
mm/m时，按
来控制：
2、腹板高度变化超过60mm/m时，根据规程CECS102:
2002第6.1.1条第6项，已经超出了规程规定的考虑受剪板腹屈曲后强度计算适用范围，这时程序按不考虑利用受剪板幅屈曲后强度来控制腹板高厚比。
高厚比容许值，由下面公式推导得出：
当不设置腹板横向加劲肋时，
＝5.34，代入上式，可得：
对于Q235钢，
＝68.4；对于Q345钢，
＝56.4。
腹板高度变化超过60mm/m时，高厚比超限的解决办法：
（1）调整构件端部高度，对于梁还可以调整变截面长度，尽量不超过60mm/m的要求。
（2）通过设置构件腹板横向加劲肋，这样可以提高，不考虑屈曲后强度的容许高厚比也可以提高。
（3）不建议增加腹板厚度来满足容许高厚比的方法，这样用钢量增加可能较多
问：
门式刚架规程关于斜梁挠度如何理解？
日期：
2011/6/13
答：
STS对于门式刚架的挠度输出有三项：
绝对挠度图、相对挠度图、坡度改变率。
它们的意义分别如下：
1）绝对挠度图，跨度L是指“横梁在相邻两柱之间的距离”，最大挠度值υ，是指在跨度范围内，梁在“恒+活”或“活”荷作用下的最大竖向变形值。
挠跨比即以此为基础进行计算和控制的：
υ/L≤[υ/L]。
梁上部中间位置给出了本跨梁的挠跨比υ/L，梁下部，在本跨最大挠度位置，给出该跨最大挠度值υ,单位为：
mm。
当验算不满足时，υ、υ/L数值均以红色显示。
2）相对挠度图，跨度L是指“横梁的单坡坡面长度”，最大挠度值υ，是指在单坡坡面长度范围内，梁在“恒+活”或“活”荷作用下的最大相对挠曲值。
挠跨比即以此为基础进行计算和控制的：
υ/L≤[υ/L]。
梁上部中间位置给出了本梁段的挠跨比υ/L，梁下部，在本梁段最大相对挠度位置，给出该梁段最大挠度值υ,单位为：
mm。
当验算不满足时，υ、υ/L数值均以红色显示。
3）斜梁计算坡度图，只有当验算规范为《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》（CECS102:
2002）时，有这一项输出验算内容。
为斜梁在（恒荷+活荷）标准值作用下，钢梁挠曲变形后的坡度改变控制，坡度改变率按规程要求控制不大于1/3，超限以后，图形以红色显示。
按规程的解释，双坡屋面的门式刚架，应该控制相对挠度与坡度改变率，对于绝对挠度图有输出，仅供设计参考，超限后在超限信息中不输出。
问：
混凝土柱实腹钢梁单层厂房如何设计？
日期：
2011/6/13
答：
柱采用混凝土柱，屋面为轻型屋面体系，屋面梁采用实腹钢梁，这类结构体系在近几年国内的实际应用中较为常见。
由于混凝土柱与钢梁的连接处理难以达到刚接连接，因此梁柱的连接一般采用铰接连接形式，而一般门式刚架结构边刚架柱与梁的连接均采用刚接连接形式，由于连接形式的不同，致使这种体系单榀刚架的受力截然不同于一般的门式刚架，设计时不能简单的把门式刚架的钢柱替换为混凝土柱，应根据这类结构体系的特殊性有针对的进行设计。
应用STS软件，进行这类结构的设计，需要注意一下问题：
1）建议的连接形式：
混凝土柱与钢梁采用铰接连接，混凝土柱底采用刚接，多跨情况下的中间混凝土柱与钢梁的连接采用钢梁连续，混凝土柱铰撑于钢梁底面；
2）这类结构已经超出门规的使用范围，结构类型应选择“单层钢结构厂房”，如果为抗震地区且选择了地震作用计算，程序会自动按照抗震规范第九章关于单层钢结构厂房的规定进行控制；混凝土柱应按混凝土结构设计规范进行设计，满足混凝土结构设计规范相应要求，钢梁应满足钢结构设计规范相关要求，当采用工形变截面梁时，建议梁构件承载力的校核采用按门式刚架规程进行校核，以考虑轴力的影响与变截面梁的稳定计算，但局部稳定应满足钢结构设计规范、抗震规范的要求；挠度控制，考虑到所采用的轻型屋面体系对钢梁挠度不是非常敏感，在有经验的情况下可较钢结构设计规范的挠度控制指标（L/400）适当放宽；
3）单榀的设计时，应采用混凝土柱与钢梁整体建模分析。
钢梁对混凝土柱的约束反力与混凝土柱本身的刚度是直接相关的，为反映真实的内力情况，应该进行整体分析，并以整体分析的结果来设计基础、混凝土柱的配筋与钢梁。
把它们割裂开来分别进行设计，往往使设计结果带来不安全的隐患：
如果在柱与基础设计时，没有考虑屋面斜钢梁对柱的推力，会导致柱配筋与基础的设计严重偏小，按这种方式设计的结构在安装过程中就有可能出现基础被翘起、混凝土柱顶位移过大、柱身出现裂缝、钢梁挠度过大等问题。
而在分析钢梁时，把钢梁两端视为固定铰支座或建两根很短的下端刚接柱作为支座都会夸大混凝土柱对钢梁的约束作用，导致钢梁轴力增大、跨中弯矩减小、挠度减小等不真实情况，这时往往会出现安装后的钢梁的挠度要大于计算挠度、钢梁有可能整体屈服失稳、局部压屈等不安全问题；
整体分析时，分析模型要与连接构造处理相对应。
混凝土柱与钢梁的铰接连接处理一般存在三种连接构造处理：
①完全抗剪连接构造，这种连接构造能够把梁端的推力以剪力的方式完全传递给混凝土柱；②完全滑移连接构造，这种连接构造容许梁端相对混凝土柱顶自由滑移，梁端的推力由于相对的滑移而释放，作用力不传递给混凝土柱；③介于以上二者之间的部分滑移连接构造，这种连接构造容许梁端相对混凝土柱顶有一定的滑移量，梁端的推力由于相对的滑移而部分释放，剩余作用力以剪力的方式传递给混凝土柱。
在STS软件中，可以设置以上三类混凝土柱托梁的连接形式，并可以绘制对应的施工图处理。
问：
门式刚架变截面梁定义尺寸与放样尺寸是如何对应的？
日期：
2011/6/13
答：
截面定义中的定义梁端头截面高度，对应的为梁、柱轴线汇交点位置的截面高度，在施工图设计时，根据端板平置、竖直等不同的连接形式，需要对构件的端部进行切割。
由于切割可能会导致实际构件的长度和端部高度的变化，比如在门式刚架中，对柱顶的切割导致变截面梁大头高度差异：
（图移下页）
由于放样导致了变截面梁的大头高度变小。
如果采用端版平置的连接方式，则是柱的大头高度变化。
最后的构件表的输出则是按照放样以后的构件尺寸输出，所以可能会和原定义尺寸出现差异，这个并不是程序的错误。
实际加工时应按照放样尺寸来进行，否则与计算模型会有所偏差。
问：
屋架建模时支座杆的如何模拟？
日期：
2011/6/13
答：
对于简支的屋架结构，单独计算屋架时，需要设立支座来模拟柱对屋架的支撑作用。
对于不同支座的设置方式，对于屋架的分析结果影响较大。
设置方式一，把支座直接设置在桁架下弦节点位置（如图（a）所示），这种设置方式支座对下弦两端点提供一个刚性约束，会完全约束住下弦的变形，下弦内力分析结果、桁架的整体竖向变形都会严重偏小，这是一种不合理的支座设置方式。
设置方式二，布置下端刚接上端铰接的小短柱来模拟支座（如图（b）所示），这种设置方式小短柱由于有一定的抗侧刚度，会对下弦两端点提供一个弹性约束，而且随着支座小短柱截面大小的调整、长度的变化，支座约束刚度就会发生变化，桁架下弦内力分析结果、桁架的整体竖向变形也都会随之发生变化，这也是一种不合理的支座设置方式。
（a）支座设置下弦（b）带下端刚接小短柱支座
（c）两端铰接小短柱支座（d）小短柱一侧带滑动支座
桁架支座设置方式
设置方式三，布置两端铰接的小短柱来模拟支座（如图（c）所示），这种设置方式看似整个结构是个机构，实际STS二维分析程序在处理两端铰接杆时，赋予了非常小的抗弯刚度（10-6级别），这样结构分析能够进行下去，而且支座杆对桁架只提供竖向约束，水平约束完全释放，桁架下弦根据自身的受力自由得伸缩，桁架下弦内力分析结果、桁架的整体竖向变形也不会受支座杆的影响，这种支座设置方式是合理的。
设置方式四，布置下端刚接上端铰接的小短柱来模拟支座，在一侧小短柱顶设置滑动支座（如图（d）所示），这种设置方式达到的效果与设置方式三是一样的，支座杆对桁架只提供竖向约束，水平约束完全释放，这种支座设置方式也是合理的。
对铰接桁架在实际结构中受力状态分析，排除柱顶设置滑动支座情况，其他情况下，下面的实际支撑柱是会对桁架提供一定的约束的，但约束刚度可能达不到支座设置方式一、方式二的约束刚度，因此如果按支座设置方式一、方式二计算出来的结果是偏于不安全的。
而按方式三、方式四的计算，完全不考虑支座约束刚度，对桁架的计算结果是偏于安全的，因此一般单独设计铰接桁架，支座设置方式可以选用方式三、方式四，不能选用方式一、方式二。
也可以采用排架柱根据其真实的截面、高度与桁架整体建模分析，这样可以反映真实的排架柱对桁架的约束刚度。
问：
净截面系数如何取值？
日期：
2011/6/13
答：
净截面系数是考虑到构件表面打孔等处理导致截面削弱时，导致的被削弱断面的应力增大。
所以在钢结构规范中给出的正应力计算中采用的是净截面，即开孔削弱后的截面。
程序在设计时，采用一个近似的净截面系数来考虑截面的削弱，净截面系数仅影响强度计算，稳定计算还是用全截面特性验算。
强度计算时净截面系数对面积、抵抗矩同时折减。
对于净截面系数的取值，对于一般的框架结构，如果没有特殊开孔，仅连接螺栓孔情况，可以偏于安全的取净截面系数0.85，如果有特殊开孔，看开孔位置，如果是在受力较大的控制截面位置，需要按实际开孔的削弱情况计算净截面系数。
对于门式刚架结构，通过端板连接，螺栓孔在端板上，构件上不打孔的情况下，净截面系数可以适当取大一些，如取0.95。
问：
设计压型钢板与混凝土组合楼板时，输入的板厚是否包括压型钢板的波高？
日期：
2011/6/14
答：
压型钢板组合楼盖，在框架建模时输入的楼板厚度是不含肋高的最薄位置厚度。
在压型钢板施工阶段验算时，程序会自动考虑凹槽部分和压型钢板的重量。
使用阶段计算或荷载导算时，还是按输入的楼面恒活荷载进行计算，如果在“荷载设置”选择“自动计算现浇板自重”，则仅考虑了输入的厚度计算自重，不含凹槽部分和压型钢板的重量。
因此对于组合楼盖情况，不应选择“自动计算现浇板自重”，应把结构层的重量自行作为楼面恒载输入（可以按平均厚度计算结构层的重量）。
问：
楼板为压型钢板组合楼盖时，钢梁是否需要定义为组合梁？
日期：
2011/6/14
答：
是否定义组合梁主要看是否按组合梁设计，定义组合梁时需要按组合梁的要求设置栓钉抗剪件（不少于完全抗剪栓钉数量的50%），如果只是构造的设置一些栓钉，就不定义组合梁按纯钢梁设计。
与楼面是否是组合楼盖没有关系，钢梁上面是纯混凝土楼盖，也同样可以按组合梁来设计。
问：
组合梁应力图上数值意义是什么？
为什么简支组合梁第一个数值为0？
日期：
2011/6/14
答：
在SATWE三维分析的应力图输出，对于组合梁上三个数值代表的意义如下：
R1表示组合梁负弯矩区段弯矩与组合梁承载力的比值；
R2表示组合梁正弯矩区段弯矩与组合梁承载力的比值；
R3表示组合梁最大作用剪力与抗剪承载力的比值。
简支组合梁，因为没有负弯矩区段，所以第一个数值为0。
问：
SATWE中组合梁是按弹性理论还是按塑性理论进行验算？
日期：
2011/6/14
答：
SATWE中组合梁按《钢结构设计规范》全截面塑性理论进行设计；正负弯矩区段承载力按完全抗剪连接组合梁计算；负弯矩区段承载力计算考虑混凝土退出工作，但计入等效翼板宽度范围内楼板配筋作用，计入的楼板配筋面积按Ⅰ级钢筋最小配筋面积考虑。
问：
SATWE中组合梁的挠度是怎么计算的？
是否考虑剪切面滑移与混凝土长期效应徐变影响？
日期：
2011/6/14
答：
SATWE分析计算结果中的梁挠度输出，对于组合梁为短期刚度下的弹性挠度，没有考虑钢与混凝土剪切面滑移的影响，也没有考虑混凝土长期效应徐变下的挠度计算。
对于三维设计的组合梁，建议在三维内力分析的基础上，可以通过钢结构工具箱中的“组合梁计算”模块，完善施工阶段验算、栓钉连接件的设计、挠度的校核。
问：
钢结构单榀设计中荷载的正负号是怎样规定的？
日期：
2011/6/14
答：
钢结构二维单榀建模分析中，荷载的符号规定如下：
水平作用荷载向右作用为正、向左为负，竖向荷载作用以向下为正、向上为负。
所以左风荷载时所有柱间左风应该都是正值，梁上左风荷载风吸力时为负，风压力时为正；右风荷载，柱间右风应该都是负值，梁上右风荷载风吸力时为负，风压力时为正。
这与荷载规范规定的体形系数的正负号是不一样的。
问：
钢结构单榀设计中柱间偏心荷载的偏心值是相对轴线还是柱形心？
日期：
2011/6/14
答：
钢结构二维单榀建模分析中，柱间偏心集中力的偏心值是相对所作用的柱形心的，不是相对轴线。
对于不对称截面，柱形心所在位置，把鼠标移到柱位置，会有Tip显示柱截面形心相对柱左右边缘的距离。
对于变截面柱，不允许输入柱间偏心集中力，如果存在这类荷载，可以人为把柱分段，增加节点，作为节点荷载输入。
问：
钢结构单榀设计中吊车荷载的偏心是怎样定义的，竖向偏心是相对轴线还是？
日期：
2011/6/14
答：
二维建模中吊车荷载定义时，其中的竖向荷载的偏心Ec1，Ec2是竖向轮压相对下柱形心的偏西（也就是轨道位置相对下柱形心的偏心），不是相对轴线的偏心。
横向水平刹车力相对节点的垂直距离Lt，为轨道顶面位置相对牛腿的竖向距离。
这两个参数的示意如下图
问：
钢结构单榀设计中，桁架杆件是作为柱输入还是按梁输入？
日期：
2011/6/14
答：
钢结构二维设计中，按钢结构设计规范设计时，是严格区分梁柱的，梁是按钢结构设计规范纯弯构件验算的，柱考虑轴力项，按钢结构设计规范拉弯、压弯或轴心受拉、受压验算。
桁架中的所有杆件以承受轴力为主，轴力项不能忽略，应该作为柱来输入，作为梁输入时，内力分析没有问题，但是构件验算按纯弯验算是有问题的。
问：
钢结构单榀设计中，桁架下弦是否需要定义单拉杆？
日期：
2011/6/14
答：
对于简支的屋架，下弦通常都是受拉的，但是在PK二维建模分析时，不需要人为定义下弦为单拉杆，如果人为定义单拉杆，则在风吸力单工况分析时，下弦受压退出工作，会导致结构形成机构，分析结果异常。
程序在内力组合后，会自动判断是拉杆或压杆，如果所有组合都是受拉，则按拉杆进行设计，按拉杆要求控制长细比，拉杆只需进行强度计算，不需验算稳定。
单拉杆一般用于圆钢支撑等柔性支撑的定义分析。
问：
为什么构件按任意截面输入时，有时其他构件都没有内力？
日期：
2011/6/17
答：
输入任意截面必须注意其和该模型中其他构件的刚度比例，当输入任意截面刚度过大时，容易造成计算时形成的刚度矩阵奇异，最后的内力计算结果就会出现这种情况了。
建议一般输入需要模拟刚性杆时，可以按照其他杆件刚度的10~100倍的大小输入，或者在08版以后的程序中，程序已经提供了刚性杆，直接勾选即可。
问：
柱脚抗剪键的设计，是否能用螺栓抗剪？
日期：
2011/6/17
答：
在门式刚架规程中的第7.2.20条中，要求门式刚架柱脚螺栓不能作为抗剪构件，水平力的一部分由柱脚底板和基础顶面的静摩擦力承担，其摩擦系数为0.4。
对于所有组合中的N和V都需要验算是否0.4N>V，如果不满足，则需要考虑设置抗剪键来承担多余的水平力（V-0.4N）。
对于柱脚存在拉力的柱，都应设置抗剪键。
抗剪键的构造一般为角钢或工字钢，焊接于底板中间位置。
问：
框架中柱的计算长度是怎么确定的？
有没有考虑跃层柱？
日期：
2011/6/17
答：
程序对于框架结构的杆件计算长度，均是严格按照钢结构规范中的要求来确定的，即线刚度比的方法。
由于三维模型中出现了两个方向的连接约束，所以程序在确定时，也是按照两个方向分别处理的。
比如像下图的柱，在Y方向，B点存在梁连接，而在X方向则不存在约束，形成跃层。
程序在处理时，对于Y向的计算长度是以层高H为标准，而对于X向的计算长度则是考虑到该方向没有梁连接（如果该方向有梁连接，但梁端为铰接时，效果也等同于没有梁连接），以上下层高之和2H为标准。
假定AB柱和BC柱绕x轴的计算长度为1.5H，而AC柱绕y轴的计算长度为3H,则对应的AB柱和BC柱绕X轴的计算长度系数为Cx=1.5H/H=1.5,而AC柱绕y轴的计算长度系数Cy=3H/2H=1.5，SATWE中显示的计算长度系数都是以每层的柱高为基准，显示出来的Cy＝3H/H=3。
（注意，satwe中对于构件的长度系数方向的确定，都是以构件截面的局部坐标为准的，工字钢截面的x,y轴就是如下图中所标的）
问：
为什么有些主次梁连接没有设计？
日期：
2011/6/17
答：
对于主次梁十字相交叉的情况，程序只能处理两端均为铰接或两端均为刚接的形式。
对于非对称的刚接情况是应该避免的，因为对于刚接节点来说，其传递的弯矩会对主梁产生扭矩，只有两侧均为刚接时，可以保证扭矩相互抵消，否则对梁来说，受扭的情况是应该尽量避免的。
主梁单侧有次梁，次梁端部只能按铰接设计，按刚接节点不能处理。
还有一种不设计的情况，即端部螺栓不满足排布构造要求。
程序对于螺栓的排布要求按照钢结构规范表8.3.4执行。
程序在设计时需要考虑这两个布置上的要求，其中螺栓的边距是从腹板的切角后位置算起的，所以在某些情况下，如果不满足（腹板高-2*切角高-2*螺栓最小边距≥螺栓最小间距）时，程序认为设计不满足。
此时可以调整腹板切角高度和螺栓的直径来满足。
对于梁截面过小的情况，如果无法通过调整螺栓来实现节点设计的要求，也可以改为全焊连接的形式。
问：
在框架全楼节点设计时，经常会遇到“按抗震规范8.2.8条验算不满足”，而且程序也没有做加强，这是怎么回事？
日期：
2011/6/17
答：
当模型考虑地震力时，程序需要按抗震规范（GB50011-2010）8.2.8条验算连接的极限承载力。
一般验算的内容包括梁柱连接的极限受弯、受剪承载力；支撑的受拉承载力；梁梁、柱柱的拼接受弯承载力；同时2010规范较2001规范还新增了柱脚的极限受弯承载力验算。
在08版及以前的程序中，该提示常见于梁柱连接。
由于程序在不满足8.2.8条验算时，仅做了翼缘加盖板的加强处理，而且程序对于翼缘能加盖板的条件是盖板厚度与梁翼缘厚度之和不能大于柱翼缘的厚度，再加上盖板的最小厚度为6mm。
所以各种限制导致梁柱翼缘厚度差在6mm以下的梁柱节点均无法加强。
在10版程序中，梁柱连接的加强方式又新增了两种：
梁端部加宽翼缘加强和梁端部加腋加强。
一般在不满足加宽翼缘加强或加盖板加强时，也能通过梁端部加腋来加强。
但是由于10规范同时也新增了柱脚的极限承载力验算，这对于外露式柱脚很不利，所以当使用外露式柱脚时会出现大面积的不满足。
因为一般螺栓的极限受弯承载力和柱的塑性承载力差值较大，调整结果会导致柱脚比较异常，所以目前程序没有做相关的调整。
问：
抗风柱的分别按承担轴向力和不承担轴向力输入有什么区别？
日期：
2011/6/17
答：
程序提供了两种抗风柱类型，一种是承担屋面梁传递下来的竖向荷载（兼当摇摆柱作用），另一种则不承担屋面竖向力（仅作为抗风柱使用）。
对于承担轴向力的抗风柱，顾名思义，即屋面梁上的部分竖向荷载会有一部分传导到抗风柱上，使抗风柱出现轴压力，此时抗风柱作为结构的一部分参与结构计算。
而不承担竖向力的抗风柱，由于结构并不向其传力，也就不参与结构整体分析，可以建立在边榀计算中并定义为第一类抗风主，也可以不将其添加到模型结构中，在工具箱中单独设计。
对于不承担竖向力的抗风柱，如果做法是下端刚接上端铰接的形式的话，建议可以使用工具箱中的抗风柱程序来进行验算，因为在pk交互输入与验算中只能计算上下均为铰接的抗风柱。
问：
牛腿计算时程序给出了最不利断面的验算，但一般手册上都没有这个断面的验算，这是怎么回事？
日期：
2011/6/17
答：
程序在处理牛腿节点时，不但考虑了腹板的根部抗剪，翼缘的抗弯性能、同时也要考虑外伸臂中的荷载最不利点。
最不利点我们认为在吊车荷载作用点靠内侧半个加劲肋厚的位置，在该处剪力最大，同时截面相对也较小（没有加劲肋补强），应为危险截面，必须验算。
由于大部分牛腿该断面会成为控制截面，所以往往需要增加该截面的高度，导致牛腿坡度较小。
目前大部分的设计手册上并未考虑该断面，从严格意义上来说，是不安全的。
问：
附加重量什么情况下输入？
这项是什么意思？
日期：
2011/6/17
答：
在结构计算中，部分重量本身并不向主刚架传递竖向力，但是在水平地震时，由于
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