脚手架施工方案.docx

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脚手架施工方案

xxxxxxxx工程

模板施工方案

本工程的柱模板采用竹胶板，通过集中加工定型后，组成定型模板，然后到现场组装固定即可。

为保证模板间的内径尺寸，采用"工"字型钢筋顶撑。

柱上下共设七道固定钢管卡，且用斜撑钢管和Φ8拉筋加花篮螺栓撑拉牢固。

顶板、梁模板及支撑验算

1、模板构造图：

2、顶板模板验算

（1）荷载统计：

根据GBT50204-92《混凝土结构施工及验收规范》第2.2.3规定，计算板模板时荷载组合为：

模板自重，新浇混凝土自重、钢筋自重、施工人员及施工设备荷载，荷载计算如下：

a.模板自重g1：

竹胶板厚为10mm，竹胶板密度按合格证取为10KN/m3，

g1=1.2×0.01×10=0.12KN/m2

b.新浇筑混凝土自重g2：

板厚为120mm，混凝土密度取γc=24KN/m3，

g2=1.2×0.12×24=3.456KN/m2

c.钢筋自重g3：

按规范板取1.1KN/m3，

g3=1.2×0.12×1.1=0.158KN/m2

d.施工人员及施工设备荷载q1：

q1=1.4×2.5=3.5KN/m2

则恒载g=g1+g2+g3=0.12+3.456+0.158=3.734KN/m2

q=g+q1=3.734+3.5=7.234KN/m2

（2）强度验算：

模板按一端简支一端固定计算，取1m宽模板做计算单元，则：

最大弯矩为固端弯矩M：

M=ql2/8=7.234×1000×0.32/8=81.38N.m

另以3.5KN跨中集中荷载作验算，最大固定端弯矩M为：

M=（g1+g2+g3）l2/8+3Pl/16

=（0.12+3.456+0.158）×1000×0.32/8+3×3.5×1000×0.3/16=239N.

m

所以取M=239N.m

W=bh2/6=1000×102/6=16667mm2

σ=M/W=239×1000/16667=14.3N/mm2

竹胶板静曲强度标准值为55N/mm2，材料分项系数为1.55，

竹胶板设计强度为55/1.55=35.5N/mm2

因14.3N/mm2＜35.5N/mm2，所以面板强度验算符合要求。

（3）挠度验算

挠度验算时只对恒载组合，所以g=g1+g2+g3=3.734KN/m2

胶合板弹性模量为4500N/m2，折减系数为0.9，则：

E=4500×0.9=4050N/mm2

I=bh3/12=（1000×103）/12=83333mm4

允许挠度为10mm，且不大于l/150=2mm，符合要求。

3、顶板模板小楞验算：

大楞间距1.2m，小楞按简支梁计算，计算简图如右：

（1）强度验算：

a.施工荷载按2.5KN/m2均布荷载计算

q=6.63×0.3+1.2×0.05×0.1×8=2.04KN/m

M=ql2/8=2.04×1000×1.22/8=367.2N.m

b.施工荷载按2.5KN集中荷载计算

g=3.13×0.3+1.2×0.05×0.1×8=0.987KN/m

M=ql2/8+pl/4=0.987×1000×1.22/8+2.5×1.4×1000×1.2/4=1222N.m

截面抵抗矩Wx=bh2/6=50×1002/6=8.33×104mm4

σ=M/Wx=1222×1000/83300=14.7N/mm2

木材为东北落叶松，强度等级为TC17，抗弯强度设计值为17，按GBJ5-88《木结构设计规范》规定，对东北落叶松抗弯强度及弹性模量调整如下：

①因为木模板结构为露天结构，强度设计值应乘以0.9，弹性模量应乘以0.85；

②因为模板结构为临时结构，按施工荷载考虑，其强度设计值应乘以1.3，弹性模量不予调整；

③因为木模板工程施工时，均应浇水湿润模板和养护混凝土，因此按湿材考虑，弹性模量及抗弯强度设计值均宜降低10%。

抗弯强度设计值：

Fw=17×0.9×1.3×0.9=17.9N/mm2

弹性模量E=1000×0.85×0.9=7650N/mm

2

σ=14.7N/mm2＜17.9N/mm2，强度符合要求。

（2）挠度验算：

挠度验算只计算恒载，不计算施工荷载，则q=0.954KN/m2

fmax=5ql2/384EI=12×5×0.987×12004/（384×7650×50×1003）=0.84mm＜1200/1000=1.2mm符合要求

4、顶板模板大楞验算：

模板大楞采用Q2353mm厚50×100方钢，大楞简化为一端简支，一端固定的梁（方便计算且较连续梁偏安全），计算简图如右：

自重：

g=1.2×2×（0.05+0.1）0.003×78.5=0.085KN/m

P=（0.987+1.4×1.5×0.3）×1.2=1.9KN

（1）强度验算：

M=ql2/8+（2×42+1）pl/（16×4）

=0.085×1000×1.22/8+33×1.9×1000×1.2/64=1191N.m

查表得方钢抗弯刚度W=22.42×103mm3

σ=M/Wx=1191×1000/（22.42×103）=53N/mm2＜f=205N/mm2符合要求

（2）挠度验算：

只考虑恒载，则g=0.085KN/m，P=0.987×1.2=1.18KN

自重均布荷载引起的最大挠度位于0.442l处，集中荷载引起的最大挠度位于0.418l处，两者位置近似，偏安全计算：

fmax=0.00542ql4/EI+0.0221pl3/EI

=（0.00542×0.085×12004+0.0221×1180×12003）/（2.06×105×1.12×106）=0.2mm＜1200/500=2.4mm满足要求

5、框架梁模板验算：

（1）荷载统计：

根据GBT50204-92《混凝土结构施工及验收规范》第2.2.3规定，计算板模板时荷载组合为：

模板自重，新浇混凝土自重、钢筋自重、振捣混凝土时产生的荷载，按框架主梁计算，荷载计算如下：

a.模板自重g1：

组合钢模板自重取0.326KN/m2

g1=1.2×0.326×0.55=0.216KN/m

b.新浇筑混凝土自重g2：

梁高为800mm，混凝土密度取γc=24KN/m3，

g2=1.2×0.8×24×0.55=12.67KN/m

c.钢筋自重g3：

按规范板取1.5KN/m3，g3=1.2×0.8×1.5×0.55=0.79KN/m

d.振捣混凝土时产生的荷载q1：

q1=1.4×2.0×0.55=1.54KN/m

则恒载g=g1+g2+g3=0.216+12.67+0.79=13.68KN/m

q=g+q1=13.68+1.54=15.22KN/m

（2）强度验算：

抗弯刚度取300mm宽与200mm宽模板截面抵抗矩之和：

W=5860+3650=9510mm3

σ=M/W=ql2/8W=15.22×6002/（8×9510）=72N/mm2＜f=205N/mm2

强度符合要求。

（3）挠度验算：

只计算恒载q=13.68N/mm，

截面惯性矩I=26390+1662043010mm4

fmax=5ql2/384EI=5×13.68×6004/（384×2.06×105×43010）

=2.37mm＜600/250=2.4mm符合要求。

6、框架主梁模板小楞验算：

小楞按一端固定一端简支计算，计算简图如右所示：

模板及钢管自重按0.75KN/m2

q=[1.2×0.75+（11.52+0.72+1.4）/0.5]×0.6=16.9KN/m

NA=qb3（4－b/l）/（8l2）

=16.9×0.2753（4－0.275/0.6）/（8×0.62）=0.432KN

（1）抗弯强度验算：

φ48×3.5钢架管抗弯刚度为5080mm3

M=qb2（2－b/l）2/8=16.9×0.2752×（2－0.275/0.6）2/8=0.38KN.m

σ=M/W=0.38×106/8=74.8N/mm2＜f=205N/mm2符合要求。

（2）挠度验算：

将均布荷载简化为一集中荷载，如右图所示：

p=16.9×0.275=4.65KN

a=600－275/2=462，b=275/2=138

f=pb2（9a－2b）/96EI=4650×1382（9×462－2×138）/（96×2.06×105×1.22×105）=0.14mm＜600/250=2.4mm符合要求。

7、框架次梁小楞验算：

（1）荷载统计：

a.模板自重g1：

组合钢模板自重取0.75KN/m2

g1=1.2×0.75×0.6=0.54KN/m

b.新浇筑混凝土自重g2：

梁高为700mm，混凝土密度取γc=24KN/m3，

g2=1.2×0.7×24×0.6=12.096KN/m

c.钢筋自重g3：

按规范板取1.5KN/m3，g3=1.2×0.7×1.5×0.6=0.756KN/m

d.振捣混凝土时产生的荷载q1：

q1=1.4×2.0×0.6=1.68KN/m

则恒载g=g1+g2+g3=0.54+12.096+0.756=13.39KN/m

q=g+q1=13.39+1.68=15.07KN/m

简化为集中荷载，P=15.07×0.25=3.768KN

计算简图如右所示：

（2）抗弯强度验算：

φ48×3.5钢架管抗弯刚度为5080mm3

M=Pl/4=3768×1.0/4=942N.m

σ=M/W=942×1000/5080=185N/mm2＜f=205N/mm2符合要求

（3）挠度验算：

fmax=Pl3/48EI=3768×109/（48×2.06×105×1.22×105）

=3.1mm＜1000/250=4mm符合要求

8、大楞验算：

大楞实际受力为多跨连续梁，为方便计算，偏于安全，简化为简支梁，且按框架主梁大楞验算，计算简图如下所示：

由小楞传来的荷载F=432N

（1）强度验算

σ=M/W=Pl/（4×5080）＝432×1200/4×5080=25.5N/mm2＜f=205N/mm2

（2）挠度验算

fmax=Pl3/48EI=432×12003/（48×2.06×105×1.22×105）

=0.62mm＜l/250=1200/250=4.8mm符合要求

9、架子立柱验算

（1）框架梁底柱压力N1：

N1=16.9×0.55－0.432×2=8.431KN

（2）框架梁侧立柱所受压力N2：

楼板传来力为：

1.2×0.61×3.13=2.25KN

小横杆传来力为：

2×0.432=0.864KN　　　　合计：

N2=2.25+0.864=3.11KN

（3）次梁侧立杆所受压力N3：

楼板传来力为：

1.2×0.61×3.13=2.25KN

小横杆传来力为：

3.768KN　　　　合计：

N3=2.25+3.768=6.018KN

则框架梁底部立柱所受压力最大，横杆最大间距为1.5m，

则λ=1500/18.5=94.9查表得：

Φ=0.626，A=489mm2

σ=N/ΦA=8431/（0.626×489）=27.5N/mm2＜f=205N/mm2符合要求

xxxxxxxxxxxx工程

脚手架施工方案

工程概况

本工程为xxxx。

本次改造加大了原入口大厅，贵宾休息室及新闻中心和新闻发布大厅并增设了运动员及裁判员休息室、准备活动区以及兴奋剂检测室等设施。

。

改建部分层数为4层，总建筑面积9274.15m2，新增建筑面积3654.68m2，建筑物总高度16.8m，本工程结构形式为钢筋砼框架结构和钢结构。

脚手架的组成：

采用双排脚手架，其组成为：

钢管、扣件、竹架板、安全网等，所用材料应符合《钢管脚手架扣件》JGJ22-85的规定，双排扣件式构造。

双排扣件式构造：

步距（h）1.2m，柱距（l）1.8m，排距（lh）1.05m，连墙件的竖向间距h1：

5.4m，水平间距h2：

3.6m，脚手架搭设高度H：

18.3m。

各部件构造要求：

（一）立杆接头除在顶层可采用搭接外，其余个接头必须采用对接扣件对接，对接、搭接应符合以下要求：

1、立柱上的对接扣件应交错布置，两个相临立柱接头不应设在同步同跨内，两相临立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主接点的距离不应大于步距的1/3；

2、柱的搭接长度不应小于1m，不小于两个旋转扣件固定，端部扣板的盖边缘至杆端距离不应小于100mm；

3、每根立杆顶端高于建筑物檐上皮高度1.5m

4、每根立杆底部应设置底座或垫板

（二）纵向水平杆构造要求：

1、纵向水平杆设置在横向水平杆上，并以直角扣件扣紧在横向水平杆上；

2、纵向水平杆在操作层的间距不宜大于400mm

3、纵向水平杆的接头应错开布置，不应设在同步同跨内，相临接头水平距离不应小于500mm，并避免设在纵向水平杆的跨中，搭接长度不应小于1m，并应等距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端不应小于100mm。

4、纵向水平杆的长度一般不宜小于3跨，并不少于6m。

（三）横向水平杆构造要求

主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。

主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。

（四）脚手板的构造要求

作业层脚手板应铺满铺稳，离开墙面120~150mm，竹笆板主筋应垂直于纵向水平杆铺设，应采用对接平铺，四个角应用直径为1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。

（五）连墙件构造要求

用钢管扣件组合的连墙件布置要求：

垂直水平间距小于6m，均匀布置（并排式花样）

（六）支撑

设剪刀撑、横向支撑

每道剪刀撑跨越立柱的根数宜在5~7根之间，每道剪刀撑宽度不应小于四跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45~60度之间。

剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。

脚手架搭设：

1、铺设垫板纵向扫地杆第一步纵向水平杆第一步横向水平杆连墙件第二步纵向水平杆第二步横向水平杆

2、搭设注意事项：

（1）一律使用φ48钢管，严禁混合使用

（2）相临立柱的对接扣件不得在同一高度内

（3）开始搭设立柱时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后方可拆除

（4）搭至有连墙件的构造层时，搭设完该处的力柱、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件

（5）封闭脚手架的同一步纵向水平杆必须四周交圈，用直角扣件与内外角柱固定

（6）排脚手架的横向水平杆靠墙一端装饰面的距离不应大于100mm。

（7）剪刀撑横向支撑应随立柱、纵横向水平杆同步搭设剪刀撑，横向支撑的构造应符合要求。

（8）扣件规格必须与钢管相同，扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40N/mm，并不大于65N/m，主节点处固定横向水平杆（或纵向水平杆）、剪刀撑、横向支撑等，扣件的中心线距主节点的距离不应大于150mm，对接扣件的开口应朝上或朝内，各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。

（9）铺设脚手板的注意事项：

a.应铺满铺稳，靠墙一侧离墙面距离不应大于150mm；

b.采用对接或搭接应符合规定，脚手板的探头应采用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支撑杆上；

c.在拐角斜道平台处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，以防止滑动

（10）搭设栏杆挡脚板的注意事项：

a.栏杆和挡脚板应搭设在外排立柱的内侧；

b.上栏杆上皮高度1.2m，中栏杆居中设置；

c.挡脚板高度不应小于150mm

脚手架的搭设与验收

脚手架搭设的技术要求，允许偏差与检验方法如下

序号

项目

技术要求

允许偏差

检查方法

1

基座

不晃动、不滑动

观察

2

最后验收垂直度

1/600

±0.00

经纬仪

3

搭设中垂直度

H=10m

H=20m

H=30m

±7

±34

±51

经纬仪

4

间距

步距

柱距

排距

±20

±50

±20

钢板尺

5

纵向水平杆高差

一根杆的两端

同跨内外纵侧向水平杆高差

±20

±10

水平尺

6

双排脚手架横向杆外伸长度

500mm

≤50mm

卷尺

7

扣件安装

接点各扣件距主接点的距离

同步立柱上两个相邻对接扣件的高差立柱上的对接扣件距主接点的距离

纵向水平杆上的对接扣件距主接点的离

扣件螺栓拧紧力矩

≤150mm

≤150mm

≤h/3

≤L/3

≤40~65mm

8

剪刀斜撑杆与地面角度

45~60度

9

脚手板外伸长度

对接

搭接

100＜a≤150

a≥100

：

脚手架的拆除

1、拆除前必须做好准备工作：

（1）全面检查脚手架各部体系是否符合安全要求，

（2）根据检查结果，补充完善施工组织设计中的拆除顺序，

（3）清除脚手架上的杂物及地面障碍物，

（4）进行技术交底。

2、拆除应符合以下要求：

（1）拆除顺序应逐层自上而下进行严禁上下同时作业

（2）所有连墙件应随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，若高差大于两步，应增设连墙件加固

（3）当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固，后拆连墙件

（4）当脚手架采取部分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，按要求设置连墙件和横向支撑加固

3、卸料应符合以下要求：

各构配件必须及时分段集中运至地面，严禁抛扔

安全要求

1、人员要求

（1）脚手架搭设人员必须通过国家现行标准《特种作业人员安全技术考核管理规定》的考核；

（2）搭设人员必须戴安全帽、安全带、穿防滑鞋；

2、脚手架构配件质量按要求进行检验，合格后方可使用。

3、使用阶段：

（1）操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板支撑缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备；

（2）六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气应停止脚手架作业，雨雪后上架作业应有防滑措施，应扫除积雪；

（3）应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修。

检查和保修项目：

（1）各主接点处诸杆件的安装，连墙件、支撑、门洞等的构造是否符合施工组织设计要求；

（2）地基无积水，底座是否松动，立杆是否悬空；

（3）扣件螺栓是否松动；

（4）脚手架垂直偏差是否符合要求；

（5）安全防护是否符合要求。

脚手架使用期间严禁任意拆除下列杆件：

（1）主接点处的纵横向水平杆；

（2）纵横向扫地杆；

（3）连墙件；（4）支撑；（5）栏杆、挡脚板。

脚手架拆除要划出警戒区，设立明显标志，设专人指挥，由上而下进行，先搭的后拆、后搭的先拆。

连接点必须与脚手架同步拆除。

不允许分段分立面拆除，若现场施工必须分段分立面拆除时，要在暂不拆除的脚手架两端加设连接点和横向水平支撑。

拆下的钢管扣件要及时运至地面，严禁高空抛掷。

拆除时要互相配合，协调一致，随时保证脚手架的整体稳定。

拆除后的钢管扣件要分类堆放，妥善保管，以备再用。

脚手架的设计与计算（依据《建筑施工脚手架实用手册》）

一个柱距范围的每米高脚手架自重，查表4-14，因脚手架主体间使用大模，无需堆放材料，故只考虑装修用2KN/m2

脚手板按0.4KN/m2考虑

防护材料按0.304KN/m2考虑

1、风荷载：

风压高度变化系数uz选1.36（因济南市中区绝对标高54.100）

考虑网眼尺寸ξ=[（3.5+3.5）×3.2/3.5×3.5]×1.05=0.192

us=1.2×0.192=0.23

wk=0.7×1.36×0.23×0.35=0.076KN/m2

qwk=wk×l=0.076×1.8=0.13KN/m2

Mw=1.4×qwk×h2/10=1.4×0.136×1.82/10=0.0616KN/m2

2、计算底层立柱的轴心压力：

（1）自重NG1K=25.4×0.134=3.4KN

（2）活载产生的轴心压力

①脚手板产生轴心压力NQ1=0.4×4=1.6KN（四层）

②防护材料产生轴心压力NQ2=0.304KN

③考虑二层同时作业施工均布荷载

q2×2.0=4.0KN/m2，查表4-41得：

NQ3=4.86KN

活载产生轴心压力标准值：

NQ=1.6+0.304+4.86=6.764KN

N==1.2（NG1K+NG2K）+1.4∑NQi=1.2（3.4+0.87）+1.4×6.765=14.59KN

3、立柱稳定验算：

N/ΨA≤fc

根据钢管采用φ48×3.5，钢材Q235排lb=1.05m，连墙件间距H1=5.4m

l1=3.6m，分别由表4-25、4-23、4-36查锝：

立柱截面积A=4.89cm2，回转半径i=1.58cm

钢材抗压强度设计值fc=180N/mm2

立柱计算长度系数u=1.50

立柱长的比λ=uh/i=1.5×1.8/1.58=1.71

查表求得ψ=0.243W=5.08cm3

N≤ψA（fc－δw）δw=0.0616×106/5.08×103=12.1N/mm2

δ=12.1×0.54/1.36=4.8N/mm2

ψA（fc－δw）=0.243×4.89×102（180－4.8）×10-3=20.8KN

N=1.2×3.4/0.87+1.4×16.74+2.43=17.52KN

ψA（fc－δw）=20.8KN＞N=17.52KN立柱稳定承载力满足要求。

4、连墙件所受的水平力计算：

（1）挡风系数根据h=1.8m，l=1.8m及管径按式计算：

ξ=1.15

lb/h=0.85/1.8=0.47查表4-21得η=1.0

us=1.2ξ（1+η）=1.2×0.089×2=0.2136uz=1.36

wk=0.07h=uz×wv=0.7×1.36×（0.21+2.23）×0.35=0.146KN/m2

连墙件所受水平力设计值

NA=1.4wkAu+3.0=1.4×0.146×3.6×5.8+3.0=7.26KN

（2）连墙杆稳定承载力验算：

连墙杆采用φ48×3.5钢管时根据设计说明，脚手架距离墙ln=40cm，因此细长比λ=ln/i=40/1.58=25.31，

查表4-37Aψ=0.933

N=ψAfc=0.933×4.89×102×180×10-3=82.1KN＞NA=7.26KN

连墙杆采用φ48×3.5钢管时，其稳定承载力足够。

NH=1.4×0.146×3.6+3.0=5.64＜Pc=8.5KN

满足抗滑移承载力设计值。