模板专项施工方案.docx

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模板专项施工方案

一、工程概况………………………………………………………2

二、设计说明………………………………………………………2

三、模板设计………………………………………………………2

1.设计数据……………………………………………………2

2、墙模板结构设计……………………………………………3

3、梁模板结构设计……………………………………………11

4、柱模板结构设计……………………………………………21

5、楼面模板结构设计…………………………………………30

四、施工方法………………………………………………………37

（一）施工准备.…………………………………………37

（二）支撑承重架搭设.…………………………………38

（三）模板安装…………………………………………39

五、安全管理………………………………………………………40

（一）施工安全的基本要求………………………………40

（二）拆模安全的基本要求………………………………41

（三）各类模板拆除安全技术要求………………………42

附图:

1、承重架大样图

2、后浇带支模架立面、平面图

一、工程概况：

工程名称：

钱湖大道北侧Ⅲ地块悦湖项目

建设单位：

恒元置业有限公司

设计单位：

宁波市建筑设计研究有限公司

监理单位：

宁波宁大工程建设监理有限公司

施工单位：

东方建设集团有限公司

工程地点：

宁波市东钱湖区

本工程为地下1层、地上5-6层框架结构的住宅，总建筑面积28632.56平方米。

二、设计说明

引用规范、规程，参考手册

建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001

木结构设计规范GBJ5-88

混凝土泵送施工技术规程JGJ/T10-95

建筑结构荷载规范GB5009-2001

建筑结构静力计算手册

建筑施工手册

3、模板设计

名称

尺寸说明（mm）

说明

梁

250×500、250×600、300×650、500×1200、500×700等

计算时候取最大尺寸进行计算

板

160、220、110、100、140

柱

600×650、550×600、550×550、650×650等

剪力墙

300、350、400

本工程墙、柱、梁模板采用九夹板组合模板，支撑采用Φ48×3.5钢管、木楞采用60mm×80mm方木。

1.设计数据

混凝土标准值24KN/m2

钢筋自重标准值：

框架梁1.5KN/m2

楼板1.1KN/m2

施工荷载标准值：

①计算模板及直接支撑模板的楞木时，均布活荷载取2.5KN/㎡

②计算直接支撑木楞结构构件时，均布活荷载取1.5KN/㎡

振捣混凝土时产生的荷载标准值2.0KN/㎡

九夹板自重标准值0.13KN/㎡

40mm×60mm楞木:

自重标准值2.7KN/m2

抗弯ƒm14N/㎜2

顺纹抗压及承压ƒc12N/㎜2

顺纹抗拉ƒt8.5N/㎜2

顺纹抗剪ƒv1.5N/㎜2

弹性模量E10000N/㎜2

φ48×3.5㎜钢管：

强度设计值[ƒ]215N/㎜2

弹性模量E2.06×105N/㎜2

截面模量W5.08×103㎜3

惯性矩I1.219×105㎜4

截面积A489㎜2

回转半径i15.8㎜

2、墙模板结构设计

一、参数信息

1.基本参数

次楞间距（mm）:

300；穿墙螺栓水平间距（mm）:

600；

主楞间距（mm）:

500；穿墙螺栓竖向间距（mm）:

500；

对拉螺栓直径（mm）:

M14；

2.主楞信息

主楞材料:

钢管；主楞合并根数:

2；

直径；48mm；型号/钢号：

Φ48*3.5/Q235

3.次楞信息

次楞材料:

木方；次楞合并根数:

2；

宽度（mm）:

40.00；高度（mm）:

60.00；

4.面板参数

面板类型:

胶合面板；面板厚度（mm）:

15.00；

面板弹性模量（N/mm2）:

9500.00；面板抗弯强度设计值fc（N/mm2）:

13.00；

面板抗剪强度设计值（N/mm2）:

1.50；

5.木方参数

方木抗弯强度设计值fc（N/mm2）:

13.00；方木弹性模量E（N/mm2）:

9000.00；

方木抗剪强度设计值ft（N/mm2）:

1.50；

墙模板设计简图

二、墙模板荷载标准值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

F=γH

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；

T--混凝土的入模温度，取20.000℃；

V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H--模板计算高度，取3.000m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.000；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得19.20kN/m2、72.000kN/m2，取较小值19.20kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=19.20kN/m2；

倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4kN/m2。

三、墙模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。

面板计算简图

1.抗弯强度验算

弯矩计算公式如下:

M=0.1ql2

其中，M--面板计算最大弯矩（N·mm）；

l--计算跨度（次楞间距）:

l=300.0mm；

新浇混凝土侧压力设计值q1:

1.2×19.20×0.500×0.900=10.368kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:

1.4×4.00×0.50×0.90=2.52kN/m；

其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。

面板的最大弯矩：

M=0.1×（10.368+2.52）×300.02=1.16×105N·mm；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

σ=M/W

其中，σ--面板承受的应力（N/mm2）；

M--面板计算最大弯矩（N·mm）；

W--面板的截面抵抗矩:

W=bh2/6=500×15×15/6=1.875×104mm3；

f--面板截面的抗弯强度设计值（N/mm2）；f=13.000N/mm2；

面板截面的最大应力计算值：

σ=M/W=1.16×105/1.875×104=6.18N/mm2；

面板截面的最大应力计算值σ=6.18N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.抗剪强度验算

计算公式如下:

V=0.6ql

其中，V--面板计算最大剪力（N）；

l--计算跨度（次楞间距）:

l=300.0mm；

新浇混凝土侧压力设计值q1:

1.2×19.20×0.500×0.900=10.368kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:

1.4×4.00×0.50×0.90=2.52kN/m；

面板的最大剪力：

V=0.6×（10.368+2.52）×300.0=2319.84N；

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/（2bhn）≤fv

其中，τ--面板截面的最大受剪应力（N/mm2）；

V--面板计算最大剪力（N）：

V=2319.84N；

b--构件的截面宽度（mm）：

b=500mm；

hn--面板厚度（mm）：

hn=15.0mm；

fv--面板抗剪强度设计值（N/mm2）：

fv=1.500N/mm2；

面板截面的最大受剪应力计算值:

τ=3×2319.84/（2×500×15）=0.460N/mm2；

面板截面抗剪强度设计值:

[fv]=1.500N/mm2；

面板截面的最大受剪应力计算值τ=0.460N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[τ]=1.5N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

根据《建筑施工手册》，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

挠度计算公式如下:

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载:

q=10.368N/mm；

l--计算跨度（次楞间距）:

l=300mm；

E--面板的弹性模量:

E=9500N/mm2；

I--面板的截面惯性矩:

I=50×1.53/12=14.06cm4；

面板的最大允许挠度值:

[ν]=1.2mm；

面板的最大挠度计算值:

ν=0.677×10.368×3004/（100×9500×1.406×105）=0.426mm；

面板的最大挠度计算值:

ν=0.202mm小于等于面板的最大允许挠度值[ν]=1.2mm，满足要求！

四、墙模板主次楞的计算

（一）.次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=2×4×6×6/6=48cm3；

I=（6×8×8×8/12）×2=144cm4；

次楞计算简图

1.次楞的抗弯强度验算

次楞最大弯矩按下式计算：

M=0.1ql2

其中，M--次楞计算最大弯矩（N·mm）；

l--计算跨度（主楞间距）:

l=500.0mm；

新浇混凝土侧压力设计值q1:

1.2×19.20×0.300×0.900=6.22kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:

1.4×4.00×0.30×0.90=1.512kN/m，其中，0.90为折减系数。

次楞的最大弯矩：

M=0.1×（6.22+1.512）×500.02=1.933×105N·mm；

次楞的抗弯强度应满足下式：

σ=M/W

其中，σ--次楞承受的应力（N/mm2）；

M--次楞计算最大弯矩（N·mm）；

W--次楞的截面抵抗矩，W=4.8×104mm3；

f--次楞的抗弯强度设计值；f=13.000N/mm2；

次楞的最大应力计算值：

σ=1.933×105/4.8×104=4.03N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值:

[f]=13N/mm2；

次楞的最大应力计算值σ=4.03N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.次楞的抗剪强度验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

V=0.6ql

其中，V－次楞承受的最大剪力；

l--计算跨度（主楞间距）:

l=500.0mm；

新浇混凝土侧压力设计值q1:

1.2×19.20×0.300×0.900/2=3.11kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:

1.4×4.00×0.30×0.90/2=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。

次楞的最大剪力：

V=0.6×（3.11+0.756）×500.0=1159.8N；

截面抗剪强度必须满足下式：

τ=3V/（2bh0）

其中，τ--次楞的截面的最大受剪应力（N/mm2）；

V--次楞计算最大剪力（N）：

V=1159.8N；

b--次楞的截面宽度（mm）：

b=40.0mm；

hn--次楞的截面高度（mm）：

h0=60.0mm；

fv--次楞的抗剪强度设计值（N/mm2）：

fv=1.500N/mm2；

次楞截面的受剪应力计算值:

τ=3×1159.8/（2×40.0×60.0×2）=0.725N/mm2；

次楞截面的受剪应力计算值τ=0.725N/mm2小于次楞截面的抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，满足要求！

3.次楞的挠度验算

根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。

挠度验算公式如下：

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

其中，ν--次楞的最大挠度（mm）；

q--作用在次楞上的线荷载（kN/m）：

q=19.20×0.30=5.76kN/m；

l--计算跨度（主楞间距）:

l=500.0mm；

E--次楞弹性模量（N/mm2）：

E=9000.00N/mm2；

I--次楞截面惯性矩（mm4），I=1.44×106mm4；

次楞的最大挠度计算值:

ν=0.677×5.76×5004/（100×9000×1.44×106）=0.188mm；

次楞的最大容许挠度值:

[ν]=2mm；

次楞的最大挠度计算值ν=0.188mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！

（二）.主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用Q235钢管，Φ48*3.5，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=2×5.08=10.16cm3；

I=2×12.19=24.38cm4；

E=2.06×105N/mm2；

主楞计算简图

主楞计算剪力图（kN）

主楞计算弯矩图（kN·m）

主楞计算变形图（mm）

1.主楞的抗弯强度验算

作用在主楞的荷载:

P＝（1.2×19.20+1.4×4）×0.3×0.5＝4.296kN；

主楞计算跨度（对拉螺栓水平间距）:

l=600mm；

强度验算公式：

σ=M/W

其中，σ--主楞的最大应力计算值（N/mm2）

M--主楞的最大弯矩（N·mm）；M=1.55×105N·mm

W--主楞的净截面抵抗矩（mm3）；W=1.016×104mm3；

f--主楞的强度设计值（N/mm2），f=215N/mm2；

主楞的最大应力计算值:

σ=1.55×105/1.016×104=15.26N/mm2；

主楞的最大应力计算值σ=15.26N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值f=215N/mm2,满足要求！

2.主楞的抗剪强度验算

主楞截面抗剪强度必须满足:

τ=VS/Itw

其中，τ--次楞的截面的最大受剪应力（N/mm2）；

V--主楞计算最大剪力（N）：

V=1546.56N；

S—计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩,此处取2.934×105=mm3；

tw—钢管直径；

fv--主楞的抗剪强度设计值（N/mm2）：

fv=125N/mm2；

主楞截面的受剪应力计算值:

τ=1546.56×2.934×105/48×2.438×105=38.78N/mm2；

主楞截面的受剪应力计算值τ=38.78N/mm2小于主楞截面的抗剪强度设计值fv=125N/mm2，满足要求！

3.主楞的挠度验算

主楞的最大挠度计算值:

ν=0.677ql4/（100EI）=0.075mm；

主楞的最大容许挠度值:

[ν]=1.2mm；

主楞的最大挠度计算值ν=0.075mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=1.2mm，满足要求！

五、穿墙螺栓的计算

计算公式如下:

N<[N]=f×A

其中N--穿墙螺栓所受的拉力；

A--穿墙螺栓有效面积（mm2）；

f--穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

查表得：

穿墙螺栓的型号:

M14；

穿墙螺栓有效直径:

11.84mm；

穿墙螺栓有效面积:

A=105mm2；

穿墙螺栓最大容许拉力值:

[N]=17.80kN；

主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为:

N=（19.20×1.2+4×1.4）×0.3×0.5=4.296kN。

穿墙螺栓所受的最大拉力N=4.296kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=17.80kN，满足要求！

高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范编制。

3、梁模板结构设计

梁段:

500×1200。

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B（m）：

0.50；梁截面高度D（m）：

1.20；

混凝土板厚度（mm）：

220.00；立杆沿梁跨度方向间距La（m）：

0.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：

0.10；

立杆步距h（m）：

1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）：

1.50；

梁支撑架搭设高度H（m）：

4.20；梁两侧立杆间距（m）：

0.60；

承重架支撑形式：

梁底支撑小楞垂直梁截面方向；

梁底增加承重立杆根数：

0；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

立杆承重连接方式：

可调托座；

2.荷载参数

新浇混凝土重力密度（kN/m3）：

24.00；模板自重（kN/m2）：

0.30；钢筋自重（kN/m3）:

1.50；

施工均布荷载标准值（kN/m2）：

2.0；新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）：

17.8；

振捣混凝土对梁底模板荷载（kN/m2）：

2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载（kN/m2）：

4.0；

3.材料参数

木材品种：

柏木；木材弹性模量E（N/mm2）：

9000.0；

木材抗压强度设计值fc（N/mm）：

16.0；

木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

17.0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：

1.7；

面板材质：

胶合面板；面板厚度（mm）：

15.00；

面板弹性模量E（N/mm2）：

9500.0；面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

13.0；

4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b（mm）：

60.0；梁底方木截面高度h（mm）：

80.0；

梁底纵向支撑根数：

3；

5.梁侧模板参数

主楞间距（mm）：

400；次楞根数：

6；

主楞竖向支撑点数量：

4；

固定支撑水平间距（mm）：

500；

竖向支撑点到梁底距离依次是：

150mm，300mm，450mm，600mm；

主楞材料：

木方；

宽度（mm）：

40.00；高度（mm）：

60.00；

主楞合并根数：

2；

次楞材料：

木方；

宽度（mm）：

40.00；高度（mm）：

60.00；

二、梁侧模板荷载计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

F=γH

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；

T--混凝土的入模温度，取20.000℃；

V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.200；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞的根数为6根。

面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

1.强度计算

材料抗弯强度验算公式如下：

σ＝M/W<[f]

其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=40×1.5×1.5/6=15cm3；

M--面板的最大弯矩（N·mm）；

σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2）

[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；

按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：

M=0.1q1l2

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：

新浇混凝土侧压力设计值:

q1=1.2×0.4×17.85=8.567kN/m；

振捣混凝土荷载设计值:

q2=1.4×0.4×4=2.24kN/m；

计算跨度:

l=（1200-220）/（6-1）=198mm；

面板的最大弯矩M=0.1×（8.567+2.24）×[（1200-220）/（6-1）]2=4.24×104N·mm；

面板的最大支座反力为:

N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×8.567×198/1000+1.2×2.240×198/1000=2.398kN；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:

σ=4.24×104/1.5×104=2.83N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:

[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=2.83N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:

q=q1=8.567N/mm；

l--计算跨度:

l=[（1200-220）/（6-1）]=198mm；

E--面板材质的弹性模量:

E=9500N/mm2；

I--面板的截面惯性矩:

I=40×1.5×1.5×1.5/12=11.25cm4；

面板的最大挠度计算值:

ν=0.677×8.567×1984/（100×9500×1.125×105）=0.118mm；

面板的最大容许挠度值:

[ν]=l/250=[（1200-120）/（6-1）]/250=0.864mm；

面板的最大挠度计算值ν=0.118mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.864mm，满足要求！

四、梁侧模板支撑的计算

1.次楞计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=2.616/0.400=6.540kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W=1×6×8×8/6=64cm3；

I=1×6×8×8×8/12=256cm4；

E=9000.00N/mm2；

计算简图

剪力图（kN）

弯矩图（kN·m）

变形图（mm）

经过计算得到最大弯矩M=0.105kN·m，最大支座反力R=2.878kN，最大变形ν=0.050mm

（1）次楞强度验算

强度验算计算公式如下:

σ=M/W<[f]

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=1.05×105/6.40×104=1.6N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值:

[f]=17N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值σ=1.6N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

（2）次楞的挠度验算

次楞的最大容许挠度值:

[ν]=400/400=1mm；

次楞的最大挠度计算