泰丰苑1#楼外脚手架施工方案1030.docx

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泰丰苑1#楼外脚手架施工方案1030

泰丰苑1#楼外脚手架施工方案

一、工程概况

泰丰苑1#楼属框架剪力墙结构的高层建筑，地下一层，地上十六层，群楼高度9.3m，主楼女儿墙顶标高51.3m。

总建筑面积10910.78㎡，群楼东西长48.8m，南北宽27.65m，主楼东西长24.74m，南北宽23.24m。

二、脚手架设计依据

1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001

2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002

3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001

4、《钢结构设计规范》GB50017-2003

5、《建筑施工计算手册》

6、泰丰苑1#楼施工图

三、脚手架构造施工图

（一）材料选用：

1、钢管采用Q235Φ48×3.0的高频焊管、立杆、大横杆，剪刀撑采用3~6m，小横杆采用1.5~2.0m，钢管必须作防锈处理。

2、扣件选用直角扣、旋转扣、对接扣三种。

扣件与钢管接合面要严格整形，确保接触良好；扣件的抗滑移承载力，取决扣件的质量和拧紧程度，因此扣件的拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65N.m。

3、采用木制脚手架，厚度50mm，宽度250~300mm，长度3.3~4.2m。

脚手板采用对接的构造方法（详附图2/5）。

（二）脚手架构造要求：

1、本脚手架拟搭设为单、双排落地式外脚手架。

搭设最大高度局部52.8m，其余部分高度42m。

为满足施工后期保温节能、装饰分部分项工程的施工。

为防止粉尘，本脚手架外排立杆满挂绿色密目网。

具体搭设要求为：

立杆横距Lb=1.2m，立杆纵距La=1.5m。

内立杆与外墙距离b1=0.35m，步距h=1.7m。

由于本脚手架高度大于24m，所以施工时应在外侧面沿整个长度和高度连续设置剪力撑。

铺设木制脚手板（隔离板）二层，施工作业层为一层。

脚手架与主体结构连接布置为两步三跨，即：

h1=2h=3.4m；水平间距L1=3La=4.5m。

2、立杆布置：

双排外架立杆横距（宽）1.2m，立杆纵距1.5m（详图1/5）.

3、大横杆是脚手架水平传力的杆件，脚手板上的荷载通过小横杆传到大横杆，再由大横杆传给相连接的立杆，本脚手架大横杆步距不超过1.7m。

4、连墙杆：

连墙杆竖向每两步设置一道，水平方向每三跨设置一道。

必须与主体结构的墙、柱、梁可靠连接，若个别部位外墙长度超过三跨4.5m，应在剪力墙上设预埋件，主体施工时剪力墙固定模板时采用对拉片，故本脚手架利用对拉片作预埋件与连墙杆焊接连接。

5、脚手架的立杆必须设置纵、横向扫地杆，并采用直角扣件与立杆连接，扫地杆距离木垫板250mm.

6、立杆连接除顶层顶步外，其余各层各步必须采用对接扣件连接。

7、横向斜撑按转角处，端头设置外，中间每六跨设一处“之”形自底层至顶通设。

8、卸料平台：

卸料平台的搭设必须和脚手架受力体系分离形成独立系统。

平台下部斜支撑上端与平台架体根部横杆连接，下端直接支撑在下一层主体结构的楼板或阳台根部；平台上部斜拉杆下端与平台架体端部横杆连接，上端与上一层主体结构的门洞口的墙、柱连接,下部斜撑和上部斜拉与水平标的夹角应控制在450~600。

如图6/5。

（三）其他防护设施布置

1、脚手板：

本架体分别在6.9.12层铺设木制和竹压板作为隔离板，脚手板除转角处采用搭接外，其余部位采用对接（如图2/5）。

2、立网：

在双排架外立面满挂绿色密目网，质量要求为1.8×6m重量不低于3.0kg，在网上任一一处10cm×10cm=100cm2面积上目数应大于等于2000目。

3、水平网：

其规格一般为宽3.0m，长6m，网眼5cm左右，每张网支好后应能承受不小于160kg的冲击荷载。

架设时外口应高于里口。

施工期间严禁向网内扔进木料和其他杂物，同时要随时派人清理，检查、维修。

安全网应随施工进度逐步上升，还要在三层顶设置一道固定水平网。

（详图4/5）

四、脚手架搭设计算书

1、基本数据信息：

（1）活荷载：

本脚手架除外防护外，还应满足后期施工的保温节能和外墙涂料施工。

按JGJ130-2001表4.2.2施工均布荷载标准值为2.0KN/㎡，施工层数为一层。

（2）风荷载：

根据荷载规范划分的四川广元地区：

风荷载标准值为Wk=0.7μ2.μs.w0=0.7×1.25×1.0×0.3=0.185KN/㎡.

其中:

μZ=1.25，地面粗糙度C类，50m高处。

μZ=1，b/h=1.5/1.7=0.882，φ＜0.1，

W0=0.3KN/㎡。

（3）钢管几何参数：

A、钢材等级Q235，钢管类型φ48×3.0

B、截面面积A=л（D2-d2）/4=424mm2

C、截面抵抗距W=л/32×[（d4-d4）/d]=4490

W=л/（D4-d4）/32d=4490mm3

D、回转半径i=d2+d2/4=15.95mm

E、钢材弹性模量E=2.06×105N/mm2，允许应力f=205N/mm2

（4）荷载标准值：

按JGJ130-2001规定：

木制脚手板取值为0.35KN/㎡

按JGJ130-2001规定：

栏杆、木挡脚手板取值0.14KN/㎡

按JGJ130-2001规定：

施工均布荷载取值2.0KN/㎡

按JGJ130-2001规定：

对接扣件抗承载力值取3.2KN/个

按JGJ130-2001规定，直角扣、旋转扣抗滑承载力标准值8.0KN/个子，承载力调整系数为0.8，设计承载力取值为6.4KN/个。

2、可搭设高度计算：

根据以上已知条件，按5.3.3款立杆计算长度按下式计算：

L0=kμh

式中：

k为计算长度附加系数取值1.155.

μ为脚手架整体稳定因素单杆计算长度系数，用插入法查表5.3.3得1.525；

h为立杆步距=1.7

则：

L0=1.155×1.525×1.7=2990mm。

而长细比λ=L0/i=2990/15.95=187.5＜[λ]=210，满足要求。

再由附录C表C得φ=0.204

查表A-1得：

gk=0.139KN/m

即φAf=0.204×424×205=17732N=17.73KN

脚手架自重标准值产生的轴力：

NG1K=gk.H=0.139×（52.8-1.1）=7.19KN

构配件自重标准值产生的轴力：

NG2K内=NG2K-1内+NG2K-2+NG2K-3

脚手板挡脚板自重标准值对内、外立杆产生的轴力：

NG2K-1内=n/2La.Lb×0.35+La×0.35×0.35×3

=3/2×1.5×1.2×0.35+1.5×0.35×0.35×3

=1.5KN

NG2K-1外=n/2La.Lb×0.35=3/2×1.5×1.2×0.35=0.945KN

栏杆、挡脚板自重标准值产生的轴力：

NG2K-2=1.5×0.14=0.21KN

安全维护设施标准值产生的轴力：

NG2K-3=La.H×0.002=1.5×52.8×0.002=0.158

La.H×0.002=1.5×52.8×0.002=0.158KN/㎡

NG2K=1.5+0.21+0.158=1.87KN/㎡

施工荷载标准值产生的轴力：

内立杆NQK内=1/2LaLb×2.0+La×0.35×2=1/2×1.5×1.2×2.0+1.5×0.35×2=2.85KN

外立杆NQK外=1/2×1.5×1.2×2=1.8KN

内立杆轴向力设计值：

N内=1.2（NG1k+NG2K-1内）+1.4NQK=1.2×（7.19+1.5）+1.4×2.85

=14.41KN

外立杆轴向力设计值：

N外=1.2×（7.19+1.15+0.158）+1.4×1.8=12.72KN

（1）单立杆脚手架可搭设高度：

HS=φAf-（1.2NG2K+1.4ΣQK）/1.2gk

=17.73-（1.2×1.87+1.4×4.25）/1.2×0.139

=9.536/0.167

=57.1m

（2）单立杆允许搭设高度：

[H]=/1+0.001HS=57.1/（1+0.001×57.1）

=54m＞52.8m

根据JGJ130-20015.3.7款规定：

单杆钢管脚手架不宜超过50m。

5.3.8款规定高度超过50m的脚手架，可采用双管立杆。

所以本脚手架从±0.000至15.3m为双立杆。

以满足规定要求。

（3）立杆计算：

根据JGJ130-2001，4.3.2款规定，基本风压小于0.35KN/㎡。

每个墙点覆盖面积不大于30㎡，构造符合本规范6.4节规定时，验算立杆稳定性时，可不考虑风荷载作用。

本脚手架符合以上三条，故按不组合风荷载计算。

N/φA≤f即可。

所以N/φA=14.41/0.204×424

=14410/86.496=166.6N/mm2＜f=205N/mm2，满足要求。

（4）连墙件计算：

风荷载产生的连墙件轴向力设计值Nlw=1.4wk.An+5

Nlw=1.4×0.185×3.4×4.5+5

=8.96KN

连墙件抗拉、抗压强度计算：

σ=Nl/φA≤0.85f.

由长细比l/i=350/15.95=21.94的结果查附录C表C得稳定系数φ=0.941，则：

σ=Nl/φA=8960/0.941×424=8960/324.36=22.46N/mm2＜0.85f=174.3N/mm2,满足要求。

（5）扣件抗滑能力计算：

扣件抗滑能力按NL≤[RC].n

NL——连墙件轴力设计值；

[RC]——扣件抗滑能力极限值；

N——扣件个数。

即：

8.96KN＜6.4×2=12.8KN，所以本脚手架连墙件两端用双扣件可满足要求。

脚手架地基基础计算：

（一）1#楼

轴外脚手架直接从地面升起，立杆置于经夯填的砂卵石地基上，其承载能力取fk=85kpa（10年内素填土）。

脚手架立杆最大轴力设计值：

NMax=14.41kg

按单杆独基础设计，埋置深度d=0.5m

A=NMax/fk-r0d=14.41/（85-0.5×20）=0.22㎡

按A=a×b=0.5×0.5=0.25㎡

地基净反力ρ；=14.41/0.25+0.5×20=67.64kpa

基础实际如下：

（二）除

轴外其余三面脚手架均从+9.3m转换层楼面上升起。

因此对转换层楼面验算如下：

转换层楼板均为双向板，取最大尺寸的板进行脚手架立杆布置如下图：

取1m板宽作计算单元，按单向板计算：

转换楼板施工图设计为：

C35砼，板厚180mm，配筋HRB400双层双向φR8@100AS=503mm2，查《砼结构计算手册》求转换楼板允许弯矩值[M]=26KN.m。

荷载设计值算：

楼板自重：

1.2×0.18×1×25=5.4KN.m

板上施工活荷载取：

1.4×3=4.2KN.m

计算简图：

MA=9.6×3.352/12-（14.11×0.45×2.902）/3.352-（12.72×1.65×1.72）/3.352

=-19.24KN/m＜[M]=26KN/m

MB=-9.6×3.352/12-14.41×0.452×2.9/3.352-12.72×1.652×1.7/3.352

=-15KN.m＜[M]

Mmax=9.6×3.352/24+2×14.41×0.452×2.92/3.353×0.5+2×12.72×1.652×1.72/3.353

=11.12KN.m＜[M]

故：

楼板可以满足脚手架搭设要求。

五、脚手架的拆除

1、拆除前应检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系是否符合构造要求。

2、应根据检查结果，补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经公司主管部门批准后方可实施。

3、应由项目经理进行拆除安全技术交底。

4、事先清除脚手架上的杂物，附件物等障碍物。

※5、拆除作业顺序必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。

※6、连墙体必须随脚手架逐层逐段拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除架体；分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。

※7、当脚手架拆至下部最后一根立杆6m时，应先在适当位置增设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。

※8、各种物、本件严禁从架上抛掷至地面和转换层楼面。

9、运至地面的构配件应按品种、规格堆码整齐。

注：

※表示必须执行的强制性规定。

广元市宏图建设有限公司建筑分公司

二OO七年八月二十六日