圣达威研发中心生产车间门式脚手架支撑系统模板施工方案.docx

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圣达威研发中心生产车间门式脚手架支撑系统模板施工方案

圣达威研发中心、生产车间门式脚手架支撑系统

模板施工方案（补充方案）

一、编制依据

1.1、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社；

1.2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002中国建筑工业出版社；

1.3、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002

1.4、《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社；

1.5、《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；

1.6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001中国建筑工业出版社；

1.7、《钢结构设计规范》GB50017-2003中国建筑工业出版社；

1.8、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规程》。

JGJ128-2000

1.9、土建工程施工图纸。

1.10、公司的内部技术标准、工作标准、管理标准以及公司ISO9002质量体系程序文件。

二、建筑工程设计概况

2.1、本工程为框架结构，其中研发中心5层，建筑面积为6369.15平方米，建筑高度为20.7米；生产车间4层，建筑高度为16.65米，建筑面积为6179.6平方米。

本工程基坑深度为1.5米。

三、施工准备

3.1、技术准备：

进行技术交底，熟悉结构构造、细部节点要求，了解施工工艺规定，未经交底或培训不得上岗进行施工作业。

3.2、机具准备：

砂轮切割机一台、木工台锯四台。

垂直运输采用塔吊。

3.3、材料准备：

本工程施工需要的主要材料：

1219×1950门架、φ48×3.5钢管、100×100×4000枋木、18mm厚胶合板、可调托盘、φ14对拉螺栓

3.4、施工条件准备：

支设于地台（楼面）混凝土的强度应达到12N/mm²，方可进行支架的搭设。

模板及支架拆除应视上道工序的混凝土强度达到设计强度的70%、悬臂部分及跨度大于8m的梁混凝土强度应达到100%时，方可进行拆除。

四、质量要求

4.1、门式架搭设场地平整,若在非结构层上搭设时,地面应夯实且做300mm宽、100厚C15的钢筋混凝土带。

在搭设面上加设厚度大于50mm的垫板。

4.2、门式架首层的垂直度，竖杆在两个方向的垂直偏差均在2mm以内，顶部水平偏差控制在5mm以内。

4.3、门架竖杆之间要对齐，对中偏差不应大于3mm，并相应调整门架的垂直度和水平度。

4.4、楼层标高误差不得大于±10mm。

4.5、模板块相邻板面高低差不得超过2mm。

4.6、按规范要求梁底起拱0.2%。

五、施工方法

5.1、门架及模板搭设

5.1.1、门架搭设顺序：

铺放垫木→拉线放底座→自一端开始立门架，并随即装剪刀撑→装水平梁架→装通长大横杆（用φ48×3.5钢管）→照上述步聚逐层向上安装→装加强整体刚度的长剪刀撑（用φ48×3.5钢管）→装托盘。

5.1.2、模板安装顺序：

装梁底楞木→铺梁底板→支梁侧模→装楼板楞木→铺楼板底模→装梁对拉螺栓。

5.1.3、梁底模板采用8mm厚的胶合板，梁侧模采用18厚胶合板，梁底模主龙骨采用100×100mm方木，梁侧模采用１８mm厚胶合板,高度大于700mm的梁,其侧模板采用φ14间距450的对拉螺栓拉结限位。

梁支架采用MF1219型、立杆φ42×2.5门式架交叉搭设，沿梁纵向交叉错开距离915mm，即跨距915mm。

5.1.4、楼板模板采用18mm厚的胶合板，主龙骨采用75mm×100mm方木，次龙骨采用100mm×100mm。

布置间距为1500mm.楼板模板支架同样采用MF1219型、立杆φ42×2.5门式架搭设成桁架，门架按跨距915mm搭设成桁架，桁架平行排列拉结成满堂红架，桁架排距为915mm。

桁架之间可采用φ48×3.5钢管或拉结杆剪刀连接加强其刚度。

每排立杆设两道φ48×3.5水平钢管或拉结杆与混凝土柱连接。

第一道距地面300mm，第二道距地面3000mm。

5.2、技术要求：

5.2.1、、门架搭设时严格控制首层门架的垂直度。

上下门架之间要对齐。

5.2.2、门架下部每立杆要加设通长的大横杆（用φ48×3.5钢管用扣件与门架立杆卡牢），沿高度3m再加设通长的大横杆。

以加强整个桁架的稳定性。

5.2.3、每排桁架纵横应设置通长剪刀撑（用φ48×3.5钢管用扣件与门架立杆卡牢），高度和宽度分别为2至4个步距与架距，与地面夹角为45º至60º。

5.2.4、为避免架子发生横向偏斜，要及时将架体的大横杆与已成型的混凝土柱或墙连接。

连接点最大间距水平方向不大于6m，连接高度为3m。

5.2.5、架子转角处，用旋转扣件把相交方向的水平大横杆拉结固定。

5.2.6、模板安装前，应先在制作场按图纸要求将梁模先予制作。

并编排梁号，以便安装和整理。

5.2.7、主次梁同时支模时，一般先支好主梁模板，经轴线标高检查校正无误后，加以固定，在主梁上留出安装次梁的缺口，尺寸与次梁截面相同，缺口底部加钉衬口档木，以便与次梁模板相接。

5.2.8、当梁深在700mm以上时，由于混凝土侧压力大，仅在侧板外支设立档不易撑牢，应用对拉螺栓穿过立档，将两侧模板拉紧，以防胀模。

5.2.9、板模板安装时，先在次梁模板的外侧弹水平线，其标高为楼板板底标高减去模板厚和搁栅（主、次龙骨）高，再按墨线钉托木，并在侧板木档上钉竖向小木方顶托木，然后放置搁栅（主龙骨），再在主龙上铺垂直铺设次龙骨。

铺设板模板从一侧向另一侧密铺，在两端及接头处用钉钉牢，其他部位少钉，以便拆模。

5.2.10、模板拆除，应先拆除支架，再拆梁模板，最后拆除板模板。

可先将顶步门架拆除，暂留下二步门架作为拆模的操作脚手架。

待模板拆除后，再将剩留的门架拆除。

拆除后的模板应按编号分别堆放。

5.3、混凝土的浇筑方法

为使混凝土的施工不致破坏模板及其支架的稳定，混凝土的浇筑必须遵循以下规定。

5.3.1、混凝土的浇筑顺序

⑴、本工程混凝土的浇筑采用泵送施工，混凝土浇筑应由远而近。

⑵、同一区域的混凝土，应按先竖向结构后水平结构的顺序，分层连续浇筑，一般分层厚度为300～500㎜，可按1：

8坡度分层浇筑，且上层混凝土应超前覆盖下层混凝土500以上。

⑶、区域之间，上下层之间的混凝土间歇时间不得超过混凝土的初凝时间。

5.3.2、泵送混凝土的布料

⑴、在浇筑竖向结构混凝土时，布料设备的出口离模板内侧不应小于50mm，并且不向模板内侧面直冲布料，也不得直冲钢筋骨架。

⑵、在浇筑水平结构混凝土时，不得在同一处连续布料，应在2～3m范围内水平移动布料，且宜垂直于模板。

5.3.3、振捣混凝土时,振动棒插入的间距一般为400mm左右,振捣时间一般为15～30s,并且在20～30min后对其进行复振。

六、质量保证措施

6.1、门式架进场必须检查筛选，要剔除节点欠焊接、断裂或严重受腐蚀的门架。

6.2、松木进场应严格控制其断面是否按设计要求。

6.3、安装模板前，应向工人进行祥细技术交底，严格按方案确定的方法施工，并先做样板，符合要求后再大面积施工。

6.4、支模前放好轴线边线、水平线，对线支模，合模前放置预埋管线、预埋件、预埋插筋，办理好预检、隐检手续。

6.5、支架垂直度用铅垂球校核；板平整度用2m直尺检查；相邻板缝宽用带刻度的契尺检查；梁平直度用拉线检查。

6.6、后浇带部位的模板不能与结构模板同时拆除。

必须按设计要求搁置时间（约结构施工2个月后），施工后浇带后，再予拆除。

6.7、每完成一道工序后，应由专职质量检查人员进行检查，合格后方可进行下道工序的施工。

6.8、在浇筑混凝土时，应派人专门观察模板及支架的变化，当发现模板或支架移位等现象时，应立即采取措施补救。

七、季节性施工措施

7.1、雨季施工各种机电设备应严防漏电，应设防雨罩。

所有设备都要接地接零。

7.2、施工人员均配备雨衣、水鞋。

大雨时暂停板面作业，转入室内作业，如拆模或在防雨棚里预制模板等。

7.3、夏季施工高温期要适当调整露天作业人员的作息时间，避免中午作业，保证职工的茶水、清凉饮料的供应，及时发放防暑用品，做好职工的防暑降温保健工作。

7.4、台风季节施工，遇到六级风以上天气，塔式起重机要放松旋转制动刹，连同井架、施工电梯均应暂停使用。

模板支架及模板安装暂停进行施工。

八、安全措施及文明施工措施

8.1、对施工人员及时认真做好安全、技术交底工作，施工必须严格按经审批的施工方案施工，未经原审批同意，任何人不得修改或更变。

8.2、进入施工现场必须戴好安全帽，高于2m高度作业时应配戴安全带。

严禁从高空往下投掷物件。

8.3、严格控制施工荷载，上料要分散，不要集中。

材料在指定位置分类、分规格堆放。

8.4、作业现场设置安全维护和警示标志，禁止无关人员进入施工区域。

8.5、施工过程质安员要对作业人员的安全操作进行监控，确保施工生产安全，并要对支撑系统进行全面稳定性检查。

8.6、首层按规定宽度水平支设双层安全网，以上隔层设置安全网。

8.7、所有材料应使用提升井架或塔吊运输，高空禁止人力从外墙传递材料。

模板计算书

门架几何尺寸见下图

1—立杆；2—立杆加强杆；3—横杆；4—横杆加强杆

门架计算的几何尺寸图

a—门架间距h0—门架高度

门架立面图

一、梁模板支架稳定性验算

计算参数：

梁支架的门架采用MF1219，钢材采用Q235，门架宽b=1.22m，门架高h0=1.95m，步距1.95m，门架交叉搭设故跨距L门架=1.83/2=0.915m。

搭设高度H=5.6m。

按以下公式进行验算

N≦N₫

1、求一榀门架的稳定承载力设计值N₫

查GJ128-2000表B.0.4、表B.0.5和第9.1.5条,知道门架立杆钢管φ42×2.5时，立杆净截面积A=310mm²，每榀门架2根立杆，则A1=2A=2×310=620mm²；H≦45时，稳定系数φ=0.316；钢材强度设计值f=205N/mm²；荷载作用于门架立杆与加强杆范围时，取折减系数k1=0.9。

一榀门架的稳定承载力设计值

N₫=k1·φ·A1·f

=0.9×0.316×620×205×10ˉ³

=36.144KN

2、求N值

N=1.2（NGk1+NGk2）H+0.85×1.4（ΣNQik+2Mk/b）

如附图，取斜线部分为门架的计算单元。

⑴、求每米门架自重NGk1

查JGJ128-2000第5.2.2条知

每米高门架自重NGk1=0.276KN/m

⑵、求每米高门架加固件自重NGk2

剪刀撑采用φ48×3.5钢管,钢管重为0.038KN/m，剪刀撑按2步8跨距设置，水平加固杆按2步一设，则每跨距宽度内

tgα=2×1.95/8×0.915=0.532

cosα=0.883

钢管重为（2×1.83/0.883+1.83）×0.038=0.227

扣件每跨距内直角扣件1个,旋转扣件8个。

扣件重为2×0.0135+8×0.0145=0.143KN

每米高门架的加固件重NGk2=（0.227+0.143）/（2×1.95）=0.095KN/m

⑶、求施工荷载产生传给门架轴向力Nqik

如图所示，取主、次梁交叉处1m×1m板带进行计算梁支架荷载最不利处的荷载。

主梁b×h=0.4m×1.0m,次梁b×h=0.3m×0.65m;板厚h1=0.12m。

钢筋混凝土容重γ=25KN/m³

（见<<建筑施工手册>>第4册212页和213表17-79）。

新浇钢筋砼自重

Q1=γ·V/（1×1）

=25×（0.4×1.0×1+0.3×0.65×0.6+0.12×1×1）/（1×1）

=15.93KN/m²

模板附加荷载Q2=1.5KN/m²

施工荷载Q3=2KN/m²

合计荷载∑Q=15.93+1.5+2=19.4KN/m²

每榀门架的支承面积S=b门架×L门架跨距=1.22×0.915

∴作用于每榀门架的施工荷载

Nqik=∑Q·S=19.4×（1.22×0.915）=21.66KN

⑷、求作用于门架风线荷载标准值Mk

查GJ128-2000说明第4.0.4条,敞开式门架风荷载体型系数μStw=0.25,风压高度系数μ2=1.62，广东省基本风压取W0=0.55KN/m²

风荷标准值为Wk=0.7μ2μStwW0

=0.7×1.62×0.25×0.55

=0.155KN/m²

线荷载qk=Wk·L

如图风荷载对门架计算单元产生的弯矩标准

Mk=qk·H1²/10

=Wk·L·H1²/10

=（0.155×0.915）×5.6²/10=0.444KN·m

⑸、求作用于一榀门架的组合荷载N

N=1.2（NGk1+NGk2）H+0.85×1.4（ΣNQik+2Mk/b）

=1.2（0.276+0.095）×5.6+0.85×1.4（23.89+2×0.444/1.22）

=31.79KN<36.144KN

即N

∴梁支架安全

二、楼板模板支架稳定性验算

板支架用MF1219门架搭桁架，桁架之间间距915mm，用钢管水平和剪刀拉结成整体满堂红架。

门架宽b=1.22m,高h0=1.95m，即步距为1.95m。

门架交叉搭设，跨距L=0.915m。

按以下公式进行验算

N≦N₫

1、求一榀门架的稳定承载力设计值N₫

与梁支架同理求得

N₫=k1·φ·A·f

=36.144KN

2、求N值

N=1.2（NGk1+NGk2）H+0.85×1.4（ΣNQik+2Mk/b）

⑴、求每米门架自重NGk1

与梁支架同理求得

每米高门架自重NGk1=0.276KN/m

⑵、求每米高门架加固件自重NGk2

与梁支架同理求得

每米高门架的加固件重NGk2=0.095KN/m

⑶、求施工荷载产生的轴向力NQik

取平板1m×1m板带进行计算梁支架荷载最不利处的荷载。

板厚h1=0.12m。

钢筋混凝土容重γ=25KN/m³。

新浇钢筋砼自重

Q1=γ·h1

=25×0.12

=3KN/m²

模板附加荷载Q2=1.5KN/m²

施工荷载Q3=2KN/m²

合计荷载∑Q=3+1.5+2=6.5KN/m²

每榀门架的支承楼板的面积

S=b×L=（0.915/2+1.2+0.915/2）×0.915=1.95m²

∴作用于每榀门架的施工荷载

Nqik=∑Q·S=6.5×1.95=12.70KN

⑷、求作用于门架风线荷载标准值Mk

与梁支架同理求得

Mk=0.444KN·m

⑸、求作用于一榀门架的组合荷载N

N=1.2（NGk1+NGk2）H+0.85×1.4（ΣNQik+2Mk/b）

=1.2（0.276+0.095）×5.6+0.85×1.4（12.70+2×0.444/1.22）

=18.47KN<36.144KN

即N

∴板支架安全

三、验算支承梁的小楞的强度和刚度

1、梁小楞强度验算

取主、次梁叉处1m×1m板带进行计算梁支架荷载最不利处的荷载。

由本节第

（一）-2-（3）项求得作用于小楞的荷载∑Q=21.66KN/m²，由于按@350设置一道。

故梁作用在小楞的集中荷载为P=∑Q·1·@=23.89×1×0.35=KN=8.36×10³N;小楞b楞=100mm,h楞=100mm，支于大楞的跨距L=1220mm；主梁b梁=400mm;红松木抗弯强度设计值[fm]=13×1.15=14.95N/mm²（见<<建筑施工手册>>第1册，第223页表2-54、2-55）。

小楞受力弯矩

M=1/8·P·L（2-b梁/L）见《建筑施工手册》第4册第228页

=1/8×8.36×10³×1220（2-400/1220）

=2131.8×10³N·mm

截面抵抗矩

W=1/6b楞h²楞见《建筑施工手册》第1册第172页表2-6

=1/6×100×100²

=166.7×10³N·mm

抗弯强度

б=M/W

=2131.8×10³/166.7×10³

=12.79N/mm²<[fm]=14.95N/mm²

∴支承梁的小楞选用b×h=100×100的松木,按@350设置一道时,其强度满足要求.

2、小楞挠度验算

按下公式验算ω=PL³/48EI≤L/250见《建筑施工手册》第4册第229页

查表木材的弹性模量取E=9×10³N/mm²见《建筑施工手册》第1册第223页表2-54、2-55

梁作用在小楞的集中荷载为

P=∑Q·1·@=21.66×1×0.35=7.58KN=7.58×10³N;

小楞跨距L=1220;

L/250=1220/250=4.88mm

截面惯性矩

I=1/12bh³见《建筑施工手册》第1册第172页表2-6

=1/12×100×100³

=8330×10³mm4

ω=PL³/48EI

=（7.58×10³）×1220³/[48×（9×10³）×8330×10³]

=3.82mm<4.88mm

即ω

∴支承梁的小楞选用b×h=100×100的松木,按@350设置一道时,其挠度满足要求.

四、验算支承梁的大楞的强度和刚度

1、支承梁的大楞的强度验算

小楞传给大楞的梁集中荷载,为筒化计算,转换为均布荷载,大楞受力按连续梁计算。

由于小楞的间距@350,且由2大楞支承。

∴大楞承受小楞传来的均布荷载为

Pˊ=P/350/2=7.58×10³/350/2=10.83N/mm;

大楞支承于门架的跨距为L=915mm。

M=PˊL²/10

=10.83×915²/10

=906.7×10³N·mm

W=1/6bh²

=1/6×100×100²

=166.7×10³mm³

σ=M/W

=906.7×10³/166.7×10³

=5.44N/mm²<[fm]=14.95N/mm²

∴支承小楞的大楞选用b×h=100×100的松木,按@915设置一道时,其强度满足要求.

2、支承小楞的大楞挠度验算

按下公式验算ω=Pˊ·L·L³/150EI≤L/250

查表木材的弹性模量取E=9×10³N/mm²

L/250=915/250=3.66mm

截面惯性矩

I=1/12bh³

=1/12×100×100³

=8330×10³mm4

ω=Pˊ·L·L³/150EI

=10.83×915×915³/[150×（9×10³）×8330×10³]

=0.67mm<3.66mm

即ω

∴支承梁的大楞选用b×h=100×100的松木,按@915设置一道时,其挠度满足要求.

由于板的荷载比梁的荷载小,用与梁同样配置的大、小楞支承板模板时。

其强度和挠度同样能满足要求。

计算从略。