1400800梁模板扣件式计算书.docx
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1400800梁模板扣件式计算书
1400×800梁模板（扣件式）计算书
计算依据：
1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
KL14
新浇混凝土梁计算跨度（m）
9.6
混凝土梁截面尺寸（mm×mm）
1400×800
新浇混凝土结构层高（m）
8.3
梁侧楼板厚度（mm）
120
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
混凝土梁钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.5
混凝土板钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k（kN/m2）
2.5
模板支拆环境不考虑风荷载
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用（A）
梁跨度方向立柱间距la（mm）
450
梁两侧立柱间距lb（mm）
1700
步距h（mm）
1800
新浇混凝土楼板立柱间距l'a（mm）、l'b（mm）
900、900
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
850
梁底增加立柱根数
3
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）
500,850,1200
梁底支撑小梁根数
10
每纵距内附加梁底支撑主梁根数
0
梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）
300
结构表面的要求
结构表面隐蔽
模板及支架计算依据
《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011
结构重要性系数γ0
1
可变荷载的组合值系数φc
0.9
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝γ0×[1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×（0.1+（24+1.5）×0.8）+1.4×0.9×2.5]×1＝30.195kN/m
q1静＝γ0×[1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）]×b=1×[1.35×（0.1+（24+1.5）×0.8）]×1＝27.675kN/m
q1活＝γ0×[1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.4×0.9×2.5]×1＝2.52kN/m
q2＝（G1k+（G2k+G3k）×h）×b=[0.1+（24+1.5）×0.8]×1＝20.5kN/m
1、强度验算
Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×27.675×0.1562+0.121×2.52×0.1562＝0.079kN·m
σ＝Mmax/W＝0.079×106/37500＝2.108N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632q2L4/（100EI）=0.632×20.5×155.5564/（100×10000×281250）＝0.027mm≤[ν]＝l/250＝155.556/250＝0.622mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×27.675×0.156+0.446×2.52×0.156＝1.867kN
R2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×27.675×0.156+1.223×2.52×0.156＝5.4kN
R3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×27.675×0.156+1.142×2.52×0.156＝4.443kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'=R5'=0.393q2l=0.393×20.5×0.156＝1.253kN
R2'=R4'=1.143q2l=1.143×20.5×0.156＝3.645kN
R3'=0.928q2l=0.928×20.5×0.156＝2.959kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
40×90
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
54
小梁截面惯性矩I（cm4）
243
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{1.867+1×1.35×[（0.3-0.1）×1.4/9+0.5×（0.8-0.12）]+1×[1.35×（0.5+（24+1.1）×0.12）+1.4×0.9×2.5]×max[0.85-1.4/2，（1.7-0.85）-1.4/2]/2×1，5.4+1×1.35×（0.3-0.1）×1.4/9}=5.442kN/m
q2＝max[1.253+（0.3-0.1）×1.4/9+0.5×（0.8-0.12）+（0.5+（24+1.1）×0.12）×max[0.85-1.4/2，（1.7-0.85）-1.4/2]/2×1，3.645+（0.3-0.1）×1.4/9]＝3.676kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×5.442×0.452，0.5×5.442×0.32]＝0.245kN·m
σ＝Mmax/W＝0.245×106/54000＝4.535N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×5.442×0.45，5.442×0.3]＝1.633kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×1.633×1000/（2×40×90）＝0.68N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/（100EI）＝0.632×3.676×4504/（100×9350×2430000）＝0.042mm≤[ν]＝l/250＝450/250＝1.8mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝3.676×3004/（8×9350×2430000）＝0.164mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×5.442×0.45，0.393×5.442×0.45+5.442×0.3]＝2.799kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R10＝1.522kN，R2＝R9＝2.799kN，R3＝R4＝R5＝R6＝R7＝R8＝2.307kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×3.676×0.45，0.393×3.676×0.45+3.676×0.3]＝1.891kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'10＝1.207kN，R'2＝R'9＝1.891kN，R'3＝R'4＝R'5＝R'6＝R'7＝R'8＝1.544kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图（kN·m）
σ＝Mmax/W＝0.348×106/4490＝77.489N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝4.99kN
τmax＝2Vmax/A=2×4.99×1000/424＝23.536N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0.191mm≤[ν]＝l/250＝500/250＝2mm
满足要求！
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R5]＝1.638kN≤0.85×8=6.8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.638kN≤0.85×8=6.8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
七、立柱验算
钢管类型
Ф48×3
立柱截面面积A（mm2）
424
回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.49
抗压强度设计值f（N/mm2）
205
立杆自重q（kN/m）
0.15
λ=h/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=180
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.496
立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3，R4，R5+N边2]+0.15×（8.3-0.8）＝max[1.638+1×[1.35×（0.75+（24+1.1）×0.12）+1.4×0.9×2.5]×（0.9+0.85-1.4/2）/2×0.9，7.836，3.535，7.836，1.638+1×[1.35×（0.75+（24+1.1）×0.12）+1.4×0.9×2.5]×（0.9+1.7-0.85-1.4/2）/2×0.9]+1.125＝8.961kN
f＝N/（φA）＝8.961×103/（0.496×424）＝42.61N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
八、梁底立柱扣件抗滑移验算
荷载传递至立杆方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数kc
0.85
由"主梁验算"一节计算可知扣件最大受力N＝max[R2，R3，R4]×1＝7.836kN≤Rc=kc×12=0.85×12=10.2kN
满足要求！
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