扬州吾悦住宅施工电梯地下室顶板加固方案Word文档格式.docx

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42=6090㎏

电源电缆、电缆导向装置、紧固件等附件重量约为导轨架自重的10%，为1450kg

ⅡD型附墙架重量（9套）：

146×

9=1314㎏

对重自量：

0㎏（无）

所以：

P=（4000+4000+1300+6090+1450+1314）×

0.02=363.08KN

基础板重：

3.8×

6.2×

0.35×

25.5KN/m3=210.28KN

计算示例2：

例2：

41#楼安装苏州固顺SC200/200型施工升降机架设高度：

基础设置型号6000×

3800×

300

吊笼重（双笼）：

2×

1500=3000kg

1480kg

1.508≈42节，供需42节，每节重150㎏）:

150×

42=6300㎏

吊笼载重量：

2000=4000kg

型附墙架重量（9套）：

170×

9=1530㎏

P=（3000+1480+6300+4000+1530）×

0.02=326.20KN

6.0×

0.30×

25.5KN/m3=174.42KN

2）.钢管支承架体承载能力验算：

（按轴心受压考虑）

（1）模板支承系统承载：

顶板底支撑钢管立杆（￠48×

2.8）布置间距为500×

500，水平杆步距≤1.20m,

支撑钢管立杆（￠48×

2.8）有效面积A=397.4mm2

钢管￠48×

2.8回转半径：

i=

=

=16.01mm

计算长度：

l0=1200mm;

λ=

=82.00<

[λ]=120

查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表：

得

=0.710

c=

<

[

]=205N/mm2

N=

c.

.A=205N/mm2×

0.710×

397.4=57.84KN

单根立杆受力面积：

0.5m×

0.5m=0.25m2

立杆支承系统承载能力：

57.84KN÷

0.25m2=231.36kN/m2

注:

设计要求地下室顶板在面层及底板粉刷未施工时允许施工载5.0kN/m2，验算时未考虑顶板施工荷载。

支承系统上部荷载：

（按中联重科施工电梯，计算示例1：

）

1.地下室顶板荷载：

25.5kN/m3×

1.0m×

0.32m=8.16kN/m2

2．施工电梯基础荷载：

0.35m=8.93kN/m2

3.电梯使用荷载：

363.08÷

（3.0m×

3.5m吊笼和标准节底面积）=34.58KN/m2

合计：

∑=8.16×

1.2＋（8.93+34.58）×

1.4=70.71kN/m2<

231.36kN/m2

符合要求！

3.可调托座验算

查施工手册可调托座允许值[f]（kN）

20

最大支座反力Rmax=70.71×

（0.5×

0.5）=17.68kN≤20kN

符合要求！

结论：

钢管支承系统承载能力大于上部荷载，满足地下室顶板结构安全要求。

五、钢构架顶撑技术要求：

1.钢管架顶撑的材料严格按上述要求选用，钢管规格选用ø

48×

3.5mm，铸铁扣件，原材料经见证取样检测合格后方可使用；

不合格材料不得用于本工程中。

2.钢管架顶撑的搭设严格按《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008进行。

3.立杆纵横间距为500mm，水平杆步距为1200mm，扫地杆距地面高度200mm；

立杆采用单长钢管。

4.支撑立杆上部采用ø

36mm可调托座、可调托座伸出长度不得大于200mm、伸入立杆内长度不得小于150mm、上部水平杆距可调托座顶间高度不得大于300mm、可调托座丝杆且直于立杆，可调托座下部必须设置纵横向水平杆与结构之间必须垫设方木，且与结构顶平顶紧。

5.扣件紧固扭力距控制在40~60N/m之间。

6.剪刀撑布置，四边沿全高布置连续竖向剪刀撑布置，中间每隔4排立杆沿全高布置一道纵横竖向剪刀撑；

并在上部和扫地杆处各布置一道水平剪刀撑、连续设置；

剪刀撑所经跨件杆件必须采用扣件可靠固定。

7.钢管架顶撑施工完成，经验收合格后，方可安装使用施工电梯。

8.按地下室结构后浇带实际情况调整支撑布置，中心支撑杆分布在后浇带两侧。

9.施工电梯使用期间定期对钢管架构顶撑与架构进行顶紧处理。

10.施工电梯使用期间定期观察架体的变形情况，发现问题及时处理。

11.施工电梯使用期间严禁碰撞钢构架顶撑。

六、计算书：

电梯基础扣件钢管楼板支架计算书

依据规范:

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

《钢结构设计规范》GB50017-2003

《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008

计算参数:

钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。

模板支架搭设高度为3.6m，

立杆的纵距b=0.50m，立杆的横距l=0.50m，立杆的步距h=1.20m。

面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

内龙骨采用45×

90mm木方，间距100mm，

木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

梁顶托采用双钢管φ48×

2.8mm。

模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。

倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值43.51kN/m2。

扣件计算折减系数取0.85。

图1楼板支撑架立面简图

图2楼板支撑架荷载计算单元

按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=1.2×

（25.50×

0.35+0.30）+1.30×

43.51=67.633kN/m2

由永久荷载效应控制的组合S=1.35×

25.50×

0.35+0.7×

1.30×

43.51=51.643kN/m2

由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.30

采用的钢管类型为φ48×

2.8。

钢管惯性矩计算采用I=π（D4-d4）/64，抵抗距计算采用W=π（D4-d4）/32D。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0.9×

（25.500×

0.350×

0.500+0.300×

0.500）=4.151kN/m

考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=0.9×

（0.000+43.510）×

0.500=19.579kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩W=18.75cm3；

截面惯性矩I=14.06cm4；

（1）抗弯强度计算

f=M/W<

[f]

其中f——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；

　　M——面板的最大弯距（N.mm）；

　　W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M=0.100ql2

其中q——荷载设计值（kN/m）；

经计算得到M=0.100×

（1.20×

4.151+1.30×

19.579）×

0.100×

0.100=0.030kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.030×

1000×

1000/18750=1.623N/mm2

面板的抗弯强度验算f<

[f],满足要求!

（2）抗剪计算

T=3Q/2bh<

[T]

其中最大剪力Q=0.600×

0.100=1.826kN

　　截面抗剪强度计算值T=3×

1826.0/（2×

500.000×

15.000）=0.365N/mm2

　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

面板抗剪强度验算T<

[T]，满足要求!

（3）挠度计算

v=0.677ql4/100EI<

[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×

4.151×

1004/（100×

6000×

140625）=0.003mm

面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!

（4）2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算

经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2

面板的计算宽度为6000.000mm

集中荷载P=2.5kN

考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q=0.9×

6.000+0.300×

6.000）=49.815kN/m

面板的计算跨度l=100.000mm

经计算得到M=0.200×

0.9×

2.5×

0.100+0.080×

1.20×

49.815×

0.100=0.106kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.106×

1000/18750=5.671N/mm2

二、模板支撑龙骨的计算

龙骨按照均布荷载计算。

1.荷载的计算

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：

q11=25.500×

0.100=0.892kN/m

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q12=0.300×

0.100=0.030kN/m

（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m）：

经计算得到，活荷载标准值q2=（43.510+0.000）×

0.100=4.351kN/m

考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1=0.9×

0.892+1.20×

0.030）=0.996kN/m

考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2=0.9×

4.351=5.091kN/m

计算单元内的龙骨集中力为（5.091+0.996）×

0.500=3.044kN

2.龙骨的计算

按照三跨连续梁计算，计算公式如下:

均布荷载q=P/l=3.043/0.500=6.087kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×

6.09×

0.50×

0.50=0.152kN.m

最大剪力Q=0.6ql=0.6×

0.500×

6.087=1.826kN

最大支座力N=1.1ql=1.1×

6.087=3.348kN

龙骨的截面力学参数为

截面抵抗矩W=60.75cm3；

截面惯性矩I=273.38cm4；

（1）龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度f=M/W=0.152×

106/60750.0=2.51N/mm2

龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

（2）龙骨抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q=0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

截面抗剪强度计算值T=3×

1826/（2×

45×

90）=0.676N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

龙骨的抗剪强度计算满足要求!

（3）龙骨挠度计算

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度（即龙骨下小横杆间距）

得到q=0.830kN/m

最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×

0.830×

500.04/（100×

9000.00×

2733750.0）=0.014mm

龙骨的最大挠度小于500.0/400（木方时取250）,满足要求!

（4）2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算

经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2

考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载P=0.9×

2.5kN

0.500+0.080×

0.996×

0.500=0.312kN.m

抗弯计算强度f=M/W=0.312×

106/60750.0=5.14N/mm2

三、托梁的计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取次龙骨的支座力P=3.348kN

均布荷载取托梁的自重q=0.075kN/m。

托梁计算简图

托梁弯矩图（kN.m）

托梁剪力图（kN）

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

托梁变形计算受力图

托梁变形图（mm）

经过计算得到最大弯矩M=0.855kN.m

经过计算得到最大支座F=18.488kN

经过计算得到最大变形V=0.048mm

顶托梁的截面力学参数为

截面抵抗矩W=8.50cm3；

截面惯性矩I=20.39cm4；

（1）顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度f=M/W=0.855×

106/1.05/8496.0=95.84N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

（2）顶托梁挠度计算

最大变形v=0.048mm

顶托梁的最大挠度小于500.0/400,满足要求!

四、模板支架荷载标准值（立杆轴力）

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.107×

3.600=0.385kN

（2）模板的自重（kN）：

NG2=0.300×

0.500=0.075kN

（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：

NG3=25.500×

0.500=2.231kN

考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值NG=0.9×

（NG1+NG2+NG3）=2.422kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值NQ=0.9×

（43.510+0.000）×

0.500=9.790kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.20NG+1.30NQ

五、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=15.63kN

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.248cm3；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=184.50N/mm2；

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；

h——最大步距，h=1.20m；

l0——计算长度，取1.200+2×

0.200=1.600m；

λ——长细比，为1600/16.0=100<

150长细比验算满足要求!

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.595；

经计算得到σ=15633/（0.595×

397）=66.116N/mm2；

不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据模板规范计算公式5.2.5-15:

MW=0.9×

1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值（kN/m2）；

Wk=uz×

us×

w0=0.300×

1.000×

0.600=0.180kN/m2

h——立杆的步距，1.20m；

la——立杆迎风面的间距，0.50m；

lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.50m；

风荷载产生的弯矩Mw=0.9×

1.4×

0.180×

1.200×

1.200/10=0.015kN.m；

Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14；

Nw=1.2×

2.422+0.9×

9.790+0.9×

0.015/0.500=15.275kN

经计算得到σ=15275/（0.595×

397）+15000/4248=68.061N/mm2；

考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<

六、楼板强度的计算

1.计算楼板强度说明

验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取8.00m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。

宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=3600.0mm2，fy=360.0N/mm2。

板的截面尺寸为b×

h=6000mm×

200mm，截面有效高度h0=180mm。

按照楼板每28天浇筑一层，所以需要验算28天、56天、84天...的

承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：

2.计算楼板混凝土28天的强度是否满足承载力要求

楼板计算长边8.00m，短边8.00×

0.75=6.00m，

楼板计算范围内摆放17×

13排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。

第2层楼板所需承受的荷载为

q=1×

（0.30+25.50×

0.35）+

1×

（0.39×

17×

13/8.00/6.00）+

1.30×

（0.00+43.51）=69.76kN/m2

计算单元板带所承受均布荷载q=6.00×

69.76=418.57kN/m

板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算

Mmax=0.0701×

ql2=0.0701×

418.56×

6.002=1056.29kN.m

按照混凝土的强度换算

得到28天后混凝土强度达到100.00%，C35.0混凝土强度近似等效为C35.0。

混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=16.70N/mm2

则可以得到矩形截面相对受压区高度：

ξ=Asfy/bh0fcm=3600.00×

360.00/（6000.00×

180.00×

16.70）=0.07

查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为

αs=0.077

此层楼板所能承受的最大弯矩为：

M1=αsbh02fcm=0.077×

6000.000×

180.0002×

16.7×

10-6=250.0kN.m

结论：

由于∑Mi=249.98=249.98<

Mmax=1056.29

所以第28天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。

第2层以下的模板支撑必须保存。

3.计算楼板混凝土56天的强度是否满足承载力要求

第3层楼板所需承受的荷载为