高支模满堂脚手架搭设方案Word文件下载.docx
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5.550标高以下，板厚110,模板支撑高度为8.04m；
11.150标高以下，板厚110,模板支撑高度为5.49m；
17.200标高以下，板厚120,模板支撑高度为5.48m;
最大梁截面为300x850mm支撑高度为7.3m。
支撑体系为高支模项目，为危险性较大的分部分项工程。
三、施工方案
高支模采用扣件式满堂钢管脚手架，使用①48.3mm壁厚3.6mm钢管,立杆采用4m,6m钢管，纵横水平杆采用6m钢管，剪刀撑采用6m钢管。
1、施工流程：
场地清理t弹立杆定位轴线t排放纵向扫地杆t竖立杆t将纵向扫地杆与立杆连接-安装横向扫地杆-安装纵向水平杆-安装横向水平杆-安装剪刀撑T安装连接件T绑扎水平安全网
2、脚手架的设置：
1、脚手架立杆纵横距为0.9m,步距为1.5m,其中300x850mn梁纵横距为0.9m,竖向支撑采用单立杆，并用对接扣件相互错开对接，且不能在同一步距内，下端第一杆采用4m杆和6m杆相互错开。
2、纵横水平杆采用6m钢管，纵横向间距均为0.9m,步距均为1.5m。
3、剪刀撑四边与中间每隔4m设置一道竖向剪刀撑，由底到顶连续设置，满堂脚手架两端与中间每隔5m设置一道水平剪刀撑。
3、脚手架的搭设
1、立杆施工要求
（1）立杆设置前要用墨斗线弹出立杆位置线，并在位置线处设置立杆。
（2）立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开距离不小于500mm各接头中心距主节点不大于步跨的1/3。
（3）严禁将上段立杆与下段立杆错开固定在水平杆上，立杆的垂直偏差不大于架高的1/300。
（4）、严禁使用不合格、锈蚀、和有裂纹的扣件。
2、水平杆施工要求
纵横水平钢管水平方向间距与立杆间距相同，顶端水平杆距楼板、梁为900mm步距为不大于1.5m。
（1）脚手架底座上不大于200mn处的立杆上必须设置纵、横向扫地杆，横向水平杆设于纵向杆之下，纵向水平杆固定在立杆的内侧，并采用直角扣件与立杆扣紧。
（2）纵横向水平杆接长一般采用对接扣件连接，相邻纵向水平杆对接接
头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm
（3）每一主节点处必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵
向水平杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150mm
（4）水平杆必须扣接在立杆上，不得相互扣接。
扣件螺帽一定要拧紧，立杆竖接和水平杆横接一定要采用对接扣件，保证竖向传力和水平观感。
3、剪刀撑的设置要求
（1）每道剪刀撑宽度不应小于4跨,其宽度为4~6m,连续布置，斜杆应用
旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点
的距离不得大于150mm剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角为45o〜60o之间。
（2）满堂脚手架应在同一立面处按相应间距连续设置剪刀撑
（3）剪刀撑斜杆的接头采用搭接方式，搭接长度不应小于1000mm并采用三个旋转部扣件分别在离杆端不小于100mn处和搭接中段固定。
4、扣件要求：
（1）扣件式钢管脚手架主要由直角扣件、旋转扣件、对接扣件连接，直角扣件用于两根呈垂直交叉钢管的连接，旋转扣件用于两根呈任意角度交叉钢管
的连接，对接扣件用于两根钢管的对接连接，承载力直接传递到结构板上。
（2）扣件与钢管的接触面要保证严密，确保扣件与钢管连接紧固。
（3）扣件和钢管的质量要合格，满足施工要求，对发现脆裂、变形、滑丝的严禁使用。
⑥、安全网
安全网采用10cm^10cm勺安全网，在支撑体系上设置一道水平安全网。
高度为4米。
4、脚手架的拆除
1、拆除前应报审批准，进行必要的安全技术交底后方可进行拆除。
周围设围栏或警戒标识，划出工作禁区，禁止非拆卸人员进入，并设专人看管。
拆除时，班组成员要明确分工，统一指挥，操作过程中精力要集中，不得东张西望和开玩笑，工具不用时要放入工具袋内。
2、严格遵守拆除顺序，拆除顺序应从上而下，一步一清，不允许上下同时作业，本着先搭后拆，按层次由上而下进行，脚手架逐层拆除。
3、拆除脚手架的大横杆、剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人往下顺钢管，不得往下乱扔；
拆除的脚手架杆、模板、扣件等材料应由专人传递或用绳索吊下，不得往下投扔，以免伤人和不必要的损失。
4、拆除过程中最好不要中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚；
拆除过程中最好不要中断，如确需中断应将拆除部分处理清楚告一段落，并检查是否会倒塌，确认安全后方可停歇。
5、拆下来的钢管、模板、扣件要分类堆放，进行保养，检修。
5、重大危险源监控及预防措施：
1、作业中，禁止随意拆除脚手架的构架杆件、整体性构建、连接紧固件。
却因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并
在作业完毕后及时予以恢复。
2、人在架设作业时，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物，严禁在架杆上等不安全处休息。
3、每班工人上架工作时，应现行检查有无影响安全作业的问题，在排除和能解决后方可开始作业。
在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，直到安全后方可正常作业。
四、安全生产保证体系
项目经理部健全安全生产保证体系，设置安全生产管理机构，配备专职安全监督管理人员，并赋予一定的管理权限。
建立健全安全生产责任制，严格执行安全生产法律、法规标准和企业安全规章制度，确保安全生产。
五、安全技术保证体系
建立以项目部总工程师为主，施工安监科、技术质量科各专业人员组成的安全技术保证体系，负责编制施工技术方案、作业指导书（含安全技术措施），负责专业技术人员、特殊作业人员、专业施工人员、新入工地人员及其它人员的安全技术培训教育，组织制订安全操作规程。
编制危险源识别、风险评价、风险控制计划和方案。
六、高支模满堂脚手架的设计验算
5.550标高以下，板厚110，模板支撑高度为8.04m;
11.150标高以下，板厚110,模板支撑高度为5.49m；
17.200标高以下，板厚120,模板支撑高度为5.48m,最大梁截面为300x850mm支撑高度为7.3m。
取300x850mm支撑高度7.3m作为梁模板支撑满堂架计算对象，选取板厚120mn楼板，支撑高度8.04m,作为计算对象。
（一）梁模板扣件钢管高支撑架计算书
依据规范：
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）
计算参数：
钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为7.3m,梁截面BxD=300mX850mm立杆的纵距（跨度方向）l=0.90m，立杆的步距h=1.50m，梁底1道承重立杆。
面板厚度18mm剪切强度1.4N/mm2,抗弯强度15.0N/mm?
弹性模量
6000.0N/mn2o
木方50X80mm剪切强度1.3N/mn?
抗弯强度13.0N/mn2,弹性模量
9000.0N/mn2o
梁两侧立杆间距0.90m。
梁底按照布置单根承重杆计算模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2扣件计算折减系数取1.00
图1梁模板支撑架立面简图按照模板规范431条规定确定荷载组合分项系数如下:
由可变荷载效应控制的组合
S=1.2X（25.50X0.85+0.20）+1.40x2.00=65.770kN/m2
由永久荷载效应控制的组合
S=1.35X25.50X0.85+0.7X1.40x2.00=72.531kN/m2
由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35,可变荷载分
项系数取0.7X1.40=0.98
采用的钢管类型为©
48.3X3.6。
钢管惯性矩计算采用匸n（D4-d4）/64，抵抗距计算采用W=n（D4-d4）/32D。
一、模板面板计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照多跨连续梁计
算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：
（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）:
q1=25.500X0.85X0.900=20.910kN/m
⑵模板的自重线荷载（kN/m）:
q2=0.200X0.300X（2X0.85+0.300）/0.300=0.736kN/m
（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN）:
经计算得到，活荷载标准值P1=（0.000+2.000）X0.300X0.900=0.400kN
考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q二
0.9X（1.35X20.910+1.35X0.736）=26.300kN/m
考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9X0.98X0.900=0.353kN
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=40.00X1.80X1.80/6=21.60cm3;
I=40.00X1.80X1.80X1.80/12=19.44cm4;
0.35kN
26.30kN/m
A■*JB
■167[167|167|
计算简图
弯矩图（kN.m）
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:
变形计算受力图
变形图（mm）
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=1.727kN
N2=5.025kN
N3=5.025kN
N4=1.727kN
最大弯矩M二0.077kN.m
最大变形V二0.097mm
（1）抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=
0.077X900x900/21600=3.565N/mn?
面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；
面板的抗弯强度验算f<
[f],满足要求！
（2）抗剪计算
截面抗剪强度计算值
T=3Q/2bh=3X2656.0/（2X400.000X18.000）=0.553N/mmi2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
面板抗剪强度验算T<
[T]，满足要求！
（3）挠度计算
面板最大挠度计算值v二0.097mm
面板的最大挠度小于166.7/250,满足要求！
二、梁底支撑木方的计算
梁底木方计算
按照三跨连续梁计算，计算公式如下：
均布荷载q二
1.2X25.00X0.85x0.3+1.2X0.35X（2X0.85+0.3）+3.00X0.3X1.4=12.561kN/m
最大弯矩M二0.1ql2=0.1X12.56X0.90X0.90=0.201kN.m
最大剪力Q=0.6X0.900X12.561=3.015kN
最大支座力N=1.1X0.900X12.561=5.527kN
木方的截面力学参数为
W=5.00X8.00X8.00/6=53.33cm3;
I=5.00X8.00X8.00X8.00/12=213.33cm4;
（1）木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f二M/W=0.201X106/53333.3=3.77N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mn?
满足要求！
（2）木方抗剪计算
最大剪力的计算公式如下：
Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足：
T=3Q/2bh<
[T]
截面抗剪强度计算值T=3X3015/（2X50X80）=1.131N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求！
（3）木方挠度计算
挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，
均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度（即木方下小横杆
间距）
得到q=9.921kN/m
最大变形
v=0.677ql4/100EI=0.677X9.921X900.04/（100X9000.00X2133334.0）=0.09
0mm
木方的最大挠度小于900/250,满足要求！
三、梁底支撑钢管计算
（一）梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传递力。
3.10kN3kN5.02kN5.02kN1.73kN0kN
A
r即
-_1B
1
367?
167
367
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图（kN.m）
支撑钢管剪力图（kN）
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图（mm）
经过连续梁的计算得到
最大弯矩Mma）=0.312kN.m最大变形vma）=0.096mm最大支座力Qma）=7.696kN抗弯计算强度f二M/W=0.312x106/5260.0=59.38N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求！
支撑钢管的最大挠度小于366.7/150与10mm满足要求!
（二）梁底支撑纵向钢管计算
纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
7.70kN
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
—
600
600:
2.192.19
4.294.29
6.356.35
600f
6.06kN
1
0.571
最大弯矩Mma）=0.859kN.m
最大变形vma）=0.571mm
最大支座力QmaQ3.282kN
抗弯计算强度f二M/W=0.859x106/5260.0=163.28N/mm2
支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm满足要求！
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算
RwRc
其中Rc――扣件抗滑承载力设计值，取8.00kN;
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=13.28kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，可以考虑采用双扣件
五、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
横杆的最大支座反力Nl=13.282kN（已经包括组合系数）
脚手架钢管的自重N2=0.9X1.35X0.139x7.3=0.996kNN=13.282+0.996=14.279kN
i――计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm;
A立杆净截面面积，A=5.060cm2；
W――立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.260cm3;
[f]钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2;
a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m;
h――最大步距，h=1.50m;
lo——计算长度，取1.500+2x0.300=2.100m;
入——由长细比，为2100/15.9=132<
150满足要求！
©
――轴心受压立杆的稳定系数，由长细比I0/i查表得到0.386;
经计算得到（T=14279/（0.386X506）=73.021N/mm2;
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算（T<
[f],满足要求!
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据模板规范计算公式5.2.5-15:
Mv=0.9X0.9x1.4Wklah2/10
其中Wk――风荷载标准值（kN/m2）;
Wk=uzXusXw0=0.300x1.250x0.600=0.225kN/m2
h立杆的步距，1.50m;
la立杆迎风面的间距，0.90m;
lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m;
风荷载产生的弯矩
Mv=0.9x0.9x1.4x0.225x0.900x1.500x1.500/10=0.052kN.m;
Nw――考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式525-14;
NW=13.282+0.9X1.2X0.820+0.9X0.9X1.4X0.052/0.600=14.376kN
经计算得到（T=14376/（0.386X506）+52000/5260=83.343N/mm2;
考虑风荷载时立杆的稳定性计算（T<
[f],满足要求！
（二）扣件钢管楼板模板支架计算书
《钢结构设计规范》GB50017-2003
《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008
模板支架搭设高度为8.04m,板厚按120厚计算
立杆的纵距b=0.9m，立杆的横距l=0.9m，水平杆的步距h=1.50m。
模板面板厚度18mm剪切强度1.4N/mn?
，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量
模板自重0.20kN/m2,混凝土钢筋自重25.10kN/m3,施工活荷载2.50kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1楼板支撑架立面简图
、
OQQQ
图2楼板支撑架荷载计算单元
按照模板规范431条规定确定荷载组合分项系数如下:
由可变荷载效应控制的组合
S=1.2X（25.00X0.12X0.9+0.20）+1.40x2.50=11.270kN/m2
S=1.35X25.00X0.25+0.7X1.40x2.50=10.921kN/m2
由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分
项系数取1.40，采用的钢管类型为©
一、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照简支梁计算考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值
q1=0.9X（25.00X0.120X0.90X1.200+0.200x1.200）=6.993kN/m
考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=
0.9X（0.000+2.500）x1.200=2.700kN/m
W=64.800crflI=58.320cm4
f=M/W<
[f]
其中f面板的抗弯强度计算值（N/mm?
）；
M――面板的最大弯距（N.mm）;
W――面板的净截面抵抗矩；
[f]――面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M=0.125ql2
其中q――荷载设计值（kN/m）；
经计算得到M二
0.125X（1.20X6.993+1.40X2.700）X0.200x0.200=0.061kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.061X900X900/64800=0.939N/mm2
（2）挠度计算
v=5ql4/384EI<
[v]=l/400
面板最大挠度计算值v二5X6.993X2004/（384X6000X583200）=0.042mm
面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求！
（4）2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算
经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为M二0.25PI+0.125ql
面板的计算宽度为6000.000mm
集中荷载P=2.5kN
考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值
q=0.9X（25.100X0.250X6.000+0.200x6.000）=34.965kN/m
面板的计算跨度I二200.000mm
经计算得到
M
0.250X0.9X1.40X2.5X0.200+0.125X1.20X34.965X0.200X0.200=0.367kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.367X900X900/64800=5.668N/mn?
[f
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