9米高梁模板支撑门架.docx

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9米高梁模板支撑门架

梁模板支撑计算书

工程名称:

样板工程

工程单位:

XXX建筑有限公司

一、计算参数

结构楼板厚=120mm,梁宽b=300mm,梁高h=800mm,层高=9.00m；

模板材料为：

夹板底模厚度=18mm,侧模厚度=18mm；

木材弹性模量E=9000.00N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2；

支撑采用门架宽度L=1200mm,门架纵向间距=600mm,梁边至板支撑的距离=0.50m；

门架顶可调底座调节螺杆伸出长度=200mm。

二、梁底模验算

1、梁底模及支架荷载计算

荷载类型标准值单位梁宽梁高系数设计值

①底模自重0.3kN/m2×（0.30+1.36）×1.2=0.60kN/m

②砼自重24.0kN/m3×0.30×0.80×1.2=6.91kN/m

③钢筋荷载1.5kN/m2×0.30×0.80×1.2=0.43kN/m

④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.30×1.4=0.84kN/m

梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=8.78kN/m

梁底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③q2=7.94kN/m

2．梁底模板验算

底模厚度h=18mm,板模宽度b=300mm；

第一层龙骨间距L=400mm,计算跨数=五跨。

木模板抵抗矩W=bh2/6=300.00×18.002/6=16200mm3

木模板惯性矩I=bh3/12=300×183/12=145800mm4

（1）抗弯强度验算

计算简图

弯矩系数KM=-0.105

M=KM·q1L2=-0.105×8.78×0.402×106=-147531N.mm=-0.15kN.m

σ=M/W=147531/16200=9.11N/mm2

梁底模抗弯强度σ=M/W=9.11N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。

（2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.606

V=KVq1L=0.606×8.78×0.40×1000=2129N=2.13kN

τ=3V/（2bh）=3×2129/（2×300×18）=0.59N/mm2

梁底模抗剪强度τ=3V/（2bh）=0.59N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。

（3）挠度验算

荷载不包振捣砼荷载，则计算荷载q2=7.94kN/m

挠度系数Kυ=0.644

υ=Kυq2L4/（100EI）=0.644×7.94×4004/（100×9000.00×145800）=1.00mm

[υ]=400/400=1.00mm

梁底模挠度V=1.00mm小于1.00mm,满足要求。

2、第一层龙骨验算

第一层龙骨采用木枋b=100mm,h=100mm；

木枋抵抗矩W=bh2/6=100×1002/6=166667mm3

木枋惯性矩I=bh3/12=100×1003/12=8333333mm4

门架宽度L=1200mm,梁宽度b=300mm。

a、梁传荷载计算

q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=8.78×0.40/0.30=11.71kN/m

b、板传荷载计算

P板重量=1.2×（板厚度×25＋模板重）＋1.4×活载

=1.2×（0.12×25+0.30）+1.4×2.50=7.46kN/m2

板传递到第一层龙骨的荷载P=0.25×0.40×7.46=0.75kN

计算简图

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1=0.15kN

N2=4.70kN

N3=0.15kN

经过计算得到最大弯矩M=0.15kN.m

经过计算得到最大剪力V=2.35kN

经过计算得到最大支座F=4.70kN

经过计算得到最大变形V=0.41mm

（1）抗弯强度验算

σ=M/W=0.15×106/166667=0.92N/mm2

第一层龙骨抗弯强度0.92N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。

（2）抗剪强度验算

τ=3V/（2bh）=3×2352/（2×100×100）=0.35N/mm2

第一层龙骨抗剪强度0.35N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。

（2）挠度验算

最大挠度υ=0.41mm

[υ]=600/400=1.50mm

第一层龙骨挠度V=0.41mm小于1.50mm,满足要求。

4、第二层龙骨验算

门架纵向间距600mm,计算跨数三跨；

第二层龙骨采用木枋，数量3条，b=100mm,,h=100mm。

W=1×100×1002/6=166667mm3，I=1×100×1003/12=8333333mm4；

计算简图

（1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.158

P=F=4704N

最大弯矩为Mmax=KMPL=-0.158×4704×600=-446745N.mm=-0.45kN.m

σ=M/W=446745/166667=2.68N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=M/W=2.68N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。

（2）抗剪强度验算

剪力系数KV=1.158

V=KVP=1.158×4703.57/1000=5.45kN

τ=3V/（2bh）=3×5.45×1000/（2×100×100）=0.82N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=3V/（2bh）=0.82N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。

（3）挠度验算

挠度系数Kυ=-1.319

P’=F=4704N

υ=KυP’L3/（100EI）=-1.319×4704×6003/（100×9000.00×8333333）=-0.18mm

[υ]=L/400=600/400=1.50mm

第二层龙骨挠度V=-0.18mm小于1.50mm,满足要求。

5.第三层龙骨验算

门架宽度1200mm,计算跨数=单跨；

门架纵向间距600mm；

采用双枋b=100mm,h=100mm；

木枋抵抗矩W=bh2/6=333333mm3；

木枋惯性矩I=bh3/12=16666667mm4。

计算简图

（1）抗弯强度验算

上层龙骨传递荷载=1.658×4704=7800N

弯矩系数KM=0.250

P=上层龙骨传递荷载=7800N

最大弯矩为Mmax=KMPL=0.250×7800×1200=2339981N.mm=2.34kN.m

σ=M/W=2339981÷333333=7.02N/mm2

第三层龙骨抗弯强度σ=M/W=7.02N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。

（2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.500

V=KVP=0.500×7800=3900N=3.90kN

τ=3V/（2bh）=3×3900/（2×2×100×100）=0.29N/mm2

第三层龙骨抗剪强度τ=3V/（2bh）=0.29N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。

（3）挠度验算

上层龙骨传递荷载=1.658×4704=7800N

P=上层龙骨传递荷载=N

=7800×12003÷（48×9000×16666667）=1.87mm

[υ]=L/400=3.00mm

第三层龙骨挠度V=1.87mm小于3.00mm,满足要求。

6、门架承载力验算

传至每个门架立柱的力的系数=1.500

传至每个门架立柱的力NQK1=1.500×7.80+0.15=11.85kN

每个门架立柱的活载（1.0kN/m2）:

NQK2=1.4×0.6×0.60×1=0.50kN

每个门架承立柱载NQK=NQK1＋NQK2=11.85+0.50=12.35kN

单MF1219榀门架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304÷1.9=0.160kN/m

每个门架立柱沿高度重量=0.080kN/m，钢管重量=0.0384kN/m

门架和水平拉杆重量NGK=（9.00-0.80-1.9）×0.080+4×1.80×0.0384=0.78kN

门架总承载力=1.2×NGK＋NQK=1.2×0.78+12.35=13.29kN

查（JGJ128-2000）规范每个门架立柱的承载力（kN）=40.16÷2=20.08kN

门架承载力13.29kN小于20.08kN,满足要求。

7、门架支承面受冲切承载力验算

门架立杆设配套底座100×100mm，支承面为（按C15考虑）混凝土楼板

支承楼板厚=120mm

上部荷载为：

F=13.29+[0.08×1.90+（1.2+0.60）×0.0384]×1.2=13.56kN

βs=2.00ft=0.91N/mm2hO=120-15=105mm

βh=1.00η=0.4＋1.2/βs=1.00

σpc,m=1.00N/mm2Um=4×100=400mm

（0.7βhft＋0.15σpc,m）ηUmhO

=（（0.7×1×0.91+0.15×1）×1.00×400×105）/1000=33.05kN

门架支承面受冲切承载力33.05kN大于13.56kN,满足要求。

三、侧模板验算

（一）、荷载计算

1、新浇砼的侧压力

F1=0.22r×200/（T+15）β1β2V1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2

（r=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0℃）

F2=rH=24×梁高=24×0.80=19.20kN/m2

比较F1、F2两者取小值F=19.200kN/m2

有效压头高度=F/r=0.80m

2、振捣砼产生的荷载4.00kN/m2

3、倾倒砼产生的荷载4.00kN/m2

分项系数

标准值kN/m2

荷载值kN/m2

1、新浇砼的侧压力

1.2

19.20

23.04

2、振捣砼产生的荷载

1.4

4.0

5.60

3、倾倒砼产生的荷载

1.4

4.0

5.60

34.24

（二）、侧模板强度验算

取竖肋间距L=300mm,计算跨数=五跨,木模板厚度h=18mm

木模板抵抗矩W=bh2/6=680×182/6=36720mm3

木模板惯性矩I=bh3/12=680×183/12=330480mm4

（1）抗弯强度验算

计算简图

弯矩系数KM=-0.105。

均布荷载q’=34.24×（0.80-0.12）=23N/mm

M=KM•qL2=-0.105×23×3002=-220026N.mm=-0.22kN.m

σ=M/W=220026/36720=5.99N/mm2

侧模抗弯强度σ=M/W=5.99N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。

（2）抗剪强度验算

抗剪系数KV=0.606

V=KVq，L=0.606×23×0.30=4.23kN

τ=3V/（2bh）=3×4.23×1000/（2×18×680）=0.52N/mm2

侧模抗剪强度τ=3V/（2bh）=0.52N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。

（3）挠度验算

按强度验算荷载组合,不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载,故

q，=23.04×（0.80-0.12）=16N/mm

挠度系数Kυ=0.644

挠度υ=Kυq，L4/100EI=0.644×16×3004/（100×9000.00×330480）=0.27mm

[υ]=300/400=0.75mm

侧模挠度V=0.27mm小于0.75mm,满足要求。

（三）、对拉螺栓计算

梁侧模压力=2/3（倾倒、振捣砼产生的荷载＋新浇砼的侧压力）×（梁高度-板厚度）=0.67×（11.20+23.04）×0.68=15.52kN/m

设1排对拉螺栓；

对拉螺栓受力=15.52×600÷1=9313N；

对拉螺栓φ14,容许拉力[N]=17833N

穿梁螺栓受力9313N小于容许拉力17833N,满足要求。

（四）、侧肋强度验算

木枋尺寸b=80mm,h=80mm；

木枋抵抗矩W=bh2/6=80×802/6=85333mm3,计算跨度340mm；

木枋惯性矩I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4,跨数2跨。

计算简图

（1）、抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.125

均布荷载q=34.24×0.30=10N/mm

M=KM.qL2=-0.125×10×3402=-148430N.mm=-0.15kN.m

σ=M/W=148430/85333=1.74N/mm2

侧肋抗弯强度σ=M/W=1.74N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。

（2）、抗剪强度验算

剪力系数KV=0.625

V=KVq，L=0.625×10×0.34=2.18kN

τ=3V/（2bh）=3×2.18×1000/（2×80×80）=0.51N/mm2

侧肋抗剪强度τ=3V/（2bh）=0.51N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。

（3）、挠度验算

均布荷载q，=23.04×0.30=7N/mm

挠度系数Kυ=0.521

挠度υ=Kυq，L4/100EI=0.521×7×3404/3072000000000=0.02mm

[υ]=340/400=0.85mm

侧肋挠度V=0.02mm小于0.85mm,满足要求。

四、支承面砼受压承载力验算

立杆基础底面的平均压力必须满足下式要求

P≤fg

P=N/A=13.56/0.01=1355.64kN/m2

其中P－立杆基础地面的平均压力（kN/m2）；

A－基础底面面积（m2），A=0.01m2；

N－上部结构传至基础顶面的轴向压力设计值（kN），N=13.56kN；

fg－地基承载力设计值（kN/m2）；

fg=kc×fgk

=1.0×5760.00=5760.00kN/m2

其中kc－地基承载力调整系数，kc=1.0；

fgk－混凝土抗压强度设计值（C15砼受压fc=7200.00kN/m2,因截面长边小于300mm）

fgk=7200.00×0.8=5760.00kN/m2；

地基承载力P=1355.64kN/m2<5760.00kN/m2,满足要求。

五、计算结果：

第一层龙骨100×100mm单木枋@400mm,第二层龙骨100×100mm单木枋@600mm；

第三层龙骨100×100mm双木枋@600mm；

门架纵向@600mm,底模厚度18mm,侧模厚度18mm；

竖肋80×80mm木枋@300mm,对拉螺栓1排φ14@600mm。