180mm厚扣件式钢管支架楼板模板安全计算书概述Word文档下载推荐.docx

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次梁间距a（mm）

150

次梁悬挑长度a1（mm）

主梁悬挑长度b1（mm）

可调托座内主梁根数

结构表面要求

表面外露

剪刀撑（含水平）布置方式

普通型

模板荷载传递方式

可调托座

立杆自由端高度a（mm）

300

材料参数

主梁类型

矩形木楞

主梁规格

50×

100

次梁类型

次梁规格

面板类型

覆面木胶合板

面板规格

18mm（板材垂直方向）

钢管类型

Ф48×

3

荷载参数

基础类型

混凝土楼板

地基土类型

/

地基承载力特征值fak（kPa）

架体底部垫板面积A（m^2）

0.2

是否考虑风荷载

否

架体搭设省份、城市

重庆（省）重庆（市）

地面粗糙度类型

简图：

（图1）平面图

（图2）纵向剖面图1

（图3）横向剖面图2

三、面板验算

根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。

W=bh2/6=1000×

182/6=54000mm3,I=bh3/12=1000×

183/12=486000mm4

1、强度验算

A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：

由可变荷载控制的组合：

q1=1.2[G1k+（G2k+G3k）h]b+1.4Q1kb

=1.2×

（0.3+（24+1.1）×

180/1000）×

1+1.4×

2.5×

1=9.282kN/m

由永久荷载控制的组合：

q2=1.35[G1k+（G2k+G3k）h]b+1.4×

0.7Q1kb

=1.35×

0.7×

1=8.954kN/m

取最不利组合得：

q=max[q1,q2]=max（9.282,8.954）=9.282kN/m

（图4）可变荷载控制的受力简图1

B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：

q3=1.2[G1k+（G2k+G3k）h]b=1.2×

1=5.782kN/m

p1=1.4Q1k=1.4×

2.5=3.5kN

（图5）可变荷载控制的受力简图2

q4=1.35[G1k+（G2k+G3k）h]b=1.35×

1=6.504kN/m

p2=1.4×

0.7Q1k=1.4×

2.5=2.45kN

（图6）永久荷载控制的受力简图

（图7）面板弯矩图

Mmax=0.148kN·

m

σ=Mmax/W=0.148×

106/54000=2.732N/mm2≤[f]=25N/mm2

满足要求

2、挠度验算

qk=（G1k+（G3k+G2k）×

h）×

b=（0.3+（24+1.1）×

1=4.818kN/m

（图8）正常使用极限状态下的受力简图

（图9）挠度图

ν=0.008mm≤[ν]=150/400=0.375mm

四、次梁验算

当可变荷载Q1k为均布荷载时：

计算简图：

（图10）可变荷载控制的受力简图1

q1=1.2[G1k+（G2k+G3k）h]a+1.4Q1ka=1.2×

150/1000+1.4×

150/1000=1.392kN/m

q2=1.35[G1k+（G2k+G3k）h]a+1.4×

0.7Q1ka=1.35×

150/1000=1.343kN/m

q=max[q1,q2]=max（1.392,1.343）=1.392kN/m

当可变荷载Q1k为集中荷载时：

q3=1.2[G1k+（G2k+G3k）h]a=1.2×

150/1000=0.867kN/m

（图11）可变荷载控制的受力简图2

q4=1.35[G1k+（G2k+G3k）h]a=1.352×

150/1000=0.977kN/m

（图12）永久荷载控制的受力简图

（图13）次梁弯矩图（kN·

m）

Mmax=0.535kN·

σ=Mmax/W=0.535×

106/（83.333×

103）=6.417N/mm2≤[f]=13N/mm2

2、抗剪验算

（图14）次梁剪力图（kN）

Vmax=3.63kN

τmax=VmaxS/（Ib0）=3.63×

103×

62.5×

103/（416.667×

104×

5×

10）=1.089N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2

3、挠度验算

挠度验算荷载统计，

a=（0.3+（24+1.1）×

150/1000=0.723kN/m

（图15）正常使用极限状态下的受力简图

（图16）次梁变形图（mm）

νmax=0.114mm≤[ν]=1×

1000/400=2.5mm

五、主梁验算

在施工过程中使用的木方一般为4m长，型钢的主梁也不超过4m，简化为四跨连续梁计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况。

另外还需考虑主梁的两端悬挑情况。

主梁的方向设定为立杆的横距方向。

根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）第4.1.2条规定：

当计算直接支撑次梁的主梁时，施工人员及设备荷载标准值（Q1k）可取1.5kN/㎡；

故主梁验算时的荷载需重新统计。

将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。

A.由可变荷载控制的组合：

q1=0.9×

{1.2[G1k+（G2k+G3k）h]a+1.4Q1ka}=0.9×

（1.2×

1.5×

150/1000）=1.064kN/m

B.由永久荷载控制的组合：

q2=0.9×

{1.35[G1k+（G2k+G3k）h]a+1.4×

0.7Q1ka}=0.9×

（1.35×

150/1000）=1.077kN/m

q=max[q1,q2]=max（1.064,1.077）=1.077kN

此时次梁的荷载简图如下

（图17）次梁承载能力极限状态受力简图

用于正常使用极限状态的荷载为：

qk=[G1k+（G2k+G3k）h]a=（0.3+（24+1.1）×

150/1000=0.723kN/m

（图18）次梁正常使用极限状态受力简图

根据力学求解计算可得：

Rmax=1.21kN

Rkmax=0.812kN

还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=30/1000=0.03kN/m

自重设计值为：

g=0.9×

1.2gk=0.9×

1.2×

30/1000=0.032kN/m

则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：

（图19）主梁正常使用极限状态受力简图

则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：

（图20）主梁正常使用极限状态受力简图

1、抗弯验算

（图21）主梁弯矩图（kN·

Mmax=0.812kN·

σ=Mmax/W=0.812×

1000）=9.739N/mm2≤[f]=13N/mm2

（图22）主梁剪力图（kN）

Vmax=4.638kN

τmax=QmaxS/（Ib0）=4.638×

1000×

10）=1.391N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2

（图23）主梁变形图（mm）

νmax=0.985mm≤[ν]=1×

103/400=2.5mm

4、支座反力计算

立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：

Rzmax=8.888kN

六、立柱验算

1、长细比验算

验算立杆长细比时取k=1,μ1、μ2按JGJ130-2011附录C取用

l01=kμ1（h+2a）=1×

1.65×

（1.2+2×

300/1000）=2.97m

l02=kμ2h=1×

2.399×

1.2=2.879m

取两值中的大值

l0=max（l01,l02）=max（2.97,2.879）=2.97m

λ=l0/i=2.97×

1000/（1.59×

10）=186.792≤[λ]=210

2、立柱稳定性验算（顶部立杆段）

λ1=l01/i=2.97×

10）=186.792

根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.205

N1=0.9×

[1.2（G1k+（G2k+G3k）h0）+1.4（Q1k+Q2k）]lalb=0.9×

180/1000）+1.4×

（1+2））×

1×

1=8.983kN

f=N1/（φA）=8.983×

1000/（0.205×

（4.24×

100））=103.144N/mm2≤[σ]=205N/mm2

3、立柱稳定性验算（非顶部立杆段）

λ2=l02/i=2.879×

10）=181.057

根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.218

N3=0.9×

[1.2（G1k+（G2k+G3k）h0）+1.4（Q1k+Q2k）]lalb+0.9×

H×

gk=0.9×

1+0.9×

4.2×

0.183=9.814kN

f=N3/（φA）=9.814×

1000/（0.218×

100））=106.225N/mm2≤[σ]=205N/mm2

七、可调托座验算

按上节计算可知，可调托座受力N=Rzmax=8.888kN

N=8.888kN≤[N]=150kN