落地式钢管脚手架卸料平台施工方案 1 修复的.docx
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落地式钢管脚手架卸料平台施工方案1修复的
一、编制依据
序号
内容
备注
1
《建筑施工高处作业安全技术规范》
JGJ80-91
2
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
JGJ130-2011
3
《建筑施工安全检查标准》
JGJ59-99
4
《建筑结构荷载规范》
GB50009-2006
5
《钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程》
DG/TJ08-16-2011
6
沪质安监【2011】107号文
7
二、工程概况
本工程为方便施工及考虑施工安全,决定在砼底板上搭设临时落地式钢管脚手架卸料平台,特编制此施工方案。
三、施工部署
3.1卸料平台选型
本工程卸料平台采用48×3.0mm钢管搭设的落地式钢管脚手架卸料平台。
3.2卸料平台设计
卸料平台平面尺寸为5.75m×8m,立杆横距1.10m、纵距1.10m,脚手架步距1.80m。
卸料平台最高搭设高度6m计算。
四、施工工艺
4.1搭设工艺流程
落地平台搭设的工艺流程为:
纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→纵横向水平杆→竖向及水平剪刀撑→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。
4.2搭设要求
4.2.1平台立杆纵横方向间距分别为:
纵向间距1100mm,横向间距1100mm。
立杆采用对接扣件连接。
水平杆步距1800mm。
4.2.2平台下架子立杆第三步位置设置一道水平剪刀撑,用以增大立杆的横向刚度,保证立杆稳定性;外侧连续设置竖向剪刀撑。
斜杆与立面倾角在45度至60度之间,撑头要顶紧砼底板面,不得滑动;剪刀撑的接头采用旋转扣件连接,固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上;剪刀撑接头采用搭接,长度不小于1m,并用至少2个旋转扣件固定.
4.2.3卸料平台的平台面上纵向水平杆间距加密为300mm,然后再满铺45mm厚松木脚手板,木板与架体连接应牢固、搭设严密。
4.2.4脚手架开口处,中间1根立杆仅升至卸料平台面即可,但竖向剪刀撑不得减少,确保脚手架稳定。
4.2.5每一卸料平台三面设置防护栏杆,上杆1.2m,下杆居中设置,扫地杆200mm,内设硬质板防护,高度不得低于1.2m,卸料平台满挂密目安全网。
4.2.6卸料平台必须单独设置,不得与脚手架共用立管或架设其上。
4.2.7连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置,横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直,且应靠近主节点,偏离主节点的距离不应大于300mm。
4.2.8卸料平台平面图及剖面示意图见附页。
五、卸料平台的使用要求
5.1使用前施工经理要向操作人员做操作规程和安全技术交底。
5.2卸料平台在使用中要严格限制荷载重量3KN/m2,(即每平方米限荷300Kg)卸料平台内外侧必须挂设限重牌,让每个有关人员都了解最大承载量。
5.3卸料平台每次就位安装后,由工程部组织现场负责人、安全负责人、技术负责人共同验收认可,方可投入使用。
5.4平台放置材料时,应尽量均匀平衡放置,材料沿平台长度方向放置,尽量分散堆料。
六、卸料平台的拆除
6.1拆架前,全面检查拟拆脚手架,根据检查结果,拟订出作业计划,报请批准,进行技术交底后才准工作;作业计划一般包括:
拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。
6.2拆架时应划分作业区,周围设绳绑围栏或竖立警戒标志,地面应设专人指挥,禁止非作业人员进入。
6.3拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、穿软底防滑鞋。
6.4拆架程序应遵守由上而下,先搭后拆的原则,即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑等,而后拆小横杆、大横杆、立杆等,并按一步一清原则依次进行;严禁上下同时进行拆架作业。
6.5拆立杆时,要先抱住立杆再拆开最后两个扣,拆除大横杆、剪刀撑时,应先拆中间扣件,然后托住中间,再解端头扣。
6.6连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除,拆抛撑时,应用临时撑支住,然后才能拆除。
6.7拆除时要统一指挥,上下呼应,动作协调,当解开与另一人有关的结扣时,应先通知对方,以防坠落。
6.8拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线,以防触电事故。
6.9在拆架时,不得中途换人,如必须换人时,应将拆除情况交代清楚后方可离开。
6.10拆下的材料要缓缓下运,严禁抛掷;运至地面的材料应按指定地点随拆随运,分类堆放,当天拆当天清,拆下的扣件等材料要集中回收处理。
6.11脚手架拆除,应配备各良好的通讯装置。
6.12输送至地面的杆件,应及时按类堆放,整理保养。
6.13当天离岗时,应及时加固尚未拆除部分,防止存留隐患造成复岗后的人为事故。
6.14如遇强风、雨、雪等特殊气候,不应进行脚手架的拆除,严禁夜间拆除。
6.15翻掀垫铺脚手板应注意站立位置,并应自外向里翻起竖立,防止外翻将脚手板内未清除的残留物从高处坠落伤人。
七、质量和安全措施
7.1质量要求
7.1.2地基必须符合要求,本工程地基为砼底板,符合要求。
7.1.2杆件的安装、支撑应符合本安装要求及有关规定。
7.1.3扣件的连接和绑扎必须紧密,不得有松动现象。
扣件拧紧程度不得低于40KN·M。
7.1.4纵向水平杆的水平偏差不能大于2cm。
7.1.5上下相邻杆纵向水平杆接头位要相互错开,设在不同的立杆纵距内,相邻接头的水平距离应大于50cm。
柱头距立杆应小于纵距的1/3。
7.1.6节点处相交杆件的轴线距节点中心的距离应小于15cm。
7.1.7每层走道板安装后,同时在外立柱的内侧沿走道通长安装180mm高的踢脚板。
7.1.8凡靠近建筑物的通道,施工用电、临时设施等,均要搭设安全平挡板遮盖;安全平挡板搭设的数量、位置由现场实际情况而定。
7.2检查与验收
7.2.1脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设;
7.2.2应进行检查和验收,发现有不符合要求的应迅速整改;
7.2.3验收严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011相关要求及JGJ59-99中"外脚手架检查评分表"所列项目和施工方案要求的内容进行检查,填写验收记录单,并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签字,方能交付使用。
7.3安全文明施工
7.3.1平台安装期间要设置施工安全区并作出标识,必要时要派专人进行监护。
7.3.2卸料平台搭设根据施工计划分阶段进行搭设。
7.3.3每阶段的脚手架安装完成后,由专业质安员、施工员会同有关单位、部门人员进行验收,确定合格后作出标识,移交施工队使用。
7.3.4卸料平台应挂设限载标志牌、安全警告标志牌。
7.3.5进入施工现场的人员必需戴好安全帽,高空作业系好安全带,穿好防滑鞋等,现场严禁吸烟。
7.3.6进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌,不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。
7.3.7严禁酗酒人员上平台作业,施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。
7.3.8卸料平台验收合格后任何人不得擅自拆改,如需做局部拆改时,须经技术部同意后由架子工操作。
7.3.9要保证其整体性,不得与脚手架、井架、升降机一并拉结,不得截断架体。
7.3.10施工员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品,材料、工具用滑轮和绳索运输,不得乱扔。
7.3.11施工员做到活完料净脚下清,确保施工材料不浪费。
7.3.12在卸料平台不影响操作的显眼处,应按方案要求标明每平方米最大载荷量300Kg,中转材料应及时运走,不得长时间堆放,防止发生意外。
7.3.13若平台边与建筑物周边产生大于一个脚位的空隙处应积极采取措施,钉好防护木板或采取其他措施,防止踩空。
八、附图及计算书
落地式卸料平台计算书
一、参数信息:
1.模板支架参数
横向间距或排距(m):
1.10;纵距(m):
1.10;步距(m):
1.80;
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):
0.10;模板支架搭设高度(m):
6.00;
采用的钢管(mm):
Φ48×3.0;板底支撑连接方式:
钢管支撑;
立杆承重连接方式:
双扣件,根据上海地方标准扣件抗滑承载力取12KN;
板底钢管的间隔距离(mm):
300.00;
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):
0.350;堆放材料自重(kN/m3):
25.000;
施工均布荷载标准值(kN/m2):
1.000;
4.材料参数
面板采用胶合面板,厚度为45mm;板底支撑采用钢管;
面板弹性模量E(N/mm2):
9500;面板抗弯强度设计值(N/mm2):
13;
5.楼板参数
堆放材料计算厚度(mm):
80.00;
图1楼板支撑架立面简图
图2楼板支撑架荷载计算单元
二、脚手面板计算:
面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度,取单位宽度1m的面板作为计算单元
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=100×4.52/6=337.5cm3;
I=100×4.53/12=759.375cm4;
脚手面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
1、荷载计算
(1)静荷载为堆放的自重(kN/m):
q1=25×0.08×1+0.35×1=2.35kN/m;
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):
q2=1×1=1kN/m;
2、强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:
其中:
q=1.2×2.35+1.4×1=4.22kN/m
最大弯矩M=0.1×4.22×0.32=0.038kN·m;
面板最大应力计算值σ=37980/337500=0.113N/mm2;
面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2;
面板的最大应力计算值为0.113N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为
其中q=2.35kN/m
面板最大挠度计算值v=0.677×2.35×3004/(100×9500×759.375×104)=0.002mm;
面板最大允许挠度[V]=300/250=1.2mm;
面板的最大挠度计算值0.002mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要求!
三、纵向支撑钢管的计算:
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算,截面力学参数为
截面抵抗矩w=4.49cm3
截面惯性矩I=10.78cm4
1.荷载的计算:
(1)堆放材料自重(kN/m):
q11=25×0.3×0.08=0.6kN/m;
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q12=0.35×0.3=0.105kN/m;
(3)活荷载(kN):
q2=(1+2)×0.3=0.9kN/m;
2.钢管强度验算:
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:
最大弯矩计算公式如下:
静荷载:
q1=1.2×(q1+q2)=1.2×0.6+1.2×0.105=0.846kN/m;
活荷载:
q2=1.4×0.9=1.26kN/m;
最大弯距Mmax=(0.1×0.846+0.117×1.26)×1.12=0.281kN.M;
最大支座力计算公式如下:
最大支座力N=(1.1×0.846+1.2×1.26)×1.1=2.687kN;
钢管的最大应力计算值σ=M/W=0.281×106/4490=62.527N/mm2;
钢管的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2;
纵向钢最大应力计算值为62.527N/mm2小于纵向钢管的抗压强度设计值205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
静荷载q1=q11+q12=0.6+0.105=0.705kN/m;
活荷载q2=0.9kN/m;
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.705+0.990×0.9)×11004/(100×20.6×105×107800)=0.902mm;
支撑钢管的最大挠度小于1100/150与10mm,满足要求!
四、横向支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;
集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=2.687kN;
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN·m)
支撑钢管计算变形图(mm)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩Mmax=0.92kN·m;
最大变形Vmax=3.871mm;
最大支座力Qmax=10.764kN;
最大应力σ=920000/4490=204N/mm2;
支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2;
支撑钢管的最大应力计算值204N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度为3.871mm小于1100/150与10mm,满足要求!
五、扣件抗滑移的计算:
按照《钢管扣件模板垂直支撑系统安全技术规程》DGTJ08-16-2911,双扣件承载力设计值取12.00kN。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=10.764kN;
R<12.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架的自重(kN):
NG1=0.125×6=0.752kN;
钢管的自重计算参照《扣件式规范》。
(2)模板的自重(kN):
NG2=0.35×1.1×1.1=0.424kN;
(3)堆放材料自重(kN):
NG3=25×0.08×1.1×1.1=2.42kN;
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.595kN;
2.活荷载为施工荷载标准值与材料堆放接触时产生的荷载。
经计算得到,活荷载标准值NQ=(1+2)×1.1×1.1=3.63kN;
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N=1.2NG+1.4NQ=9.396kN;
七、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
其中N----立杆的轴心压力设计值(kN):
N=9.396kN;
φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到;
i----计算立杆的截面回转半径(cm):
i=1.59cm;
A----立杆净截面面积(cm2):
A=4.24cm2;
W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):
W=4.49cm3;
σ--------钢管立杆最大应力计算值(N/mm2);
[f]----钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205N/mm2;
L0----计算长度(m);
如果完全参照《扣件式规范》,按下式计算
l0=h+2a
k1----计算长度附加系数,取值为1.155;
u----计算长度系数,参照《扣件式规范》;u=1.71;
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.1m;
上式的计算结果:
立杆计算长度L0=h+2a=1.8+0.1×2=2m;
L0/i=2000/15.9=126;
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.417;
钢管立杆的最大应力计算值;σ=9396.36/(0.417×424)=53.144N/mm2;
钢管立杆的最大应力计算值σ=53.144N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由下式计算
l0=k1k2(h+2a)
k1--计算长度附加系数按照表1取值1.185;
k2--计算长度附加系数,h+2a=2按照表2取值1.007;
上式的计算结果:
立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.007×(1.8+0.1×2)=2.387m;
Lo/i=2386.59/15.9=150;
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.308;
钢管立杆的最大应力计算值;σ=9396.36/(0.308×424)=71.952N/mm2;
钢管立杆的最大应力计算值σ=71.952N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!