806工作面安装绞车拉力验算.docx

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806工作面安装绞车拉力验算

806工作面安装绞车拉力验算

一、 副井筒JYB-65×1.83S绞车验算：

1、 使用地点相关参数：

使用地点：

副井

使用地点斜巷最大倾角（α）32度，使用钢丝绳长度（L）347+50≈400（m）；

2、 选用绞车性能参数：

绞车型号：

JYB-65×1.83S型双速运输绞车；绞车额定牵引力（F）：

150（KN）；绞车钢丝绳直径（φ）：

36（mm）；

绞车用钢丝绳每百米重量（q）：

478（Kg/100m）；（此数据根据GB8918-2006选型）

绞车用钢丝绳最小总破断力（Q）：

714（KN）（此数据根据GB8918-2006选型）。

按照目前我矿目前入井最大件设备重量进行验算：

最大件为综放支架ZF5500/17/28重量为17000Kg，平板车600Kg

二、 选型计算

1、 实际提升时最大静拉力

Pmax=Wg（sinα+f1cosα）+qLg（sinα+f2cosα）

=17600×9.8（sin32°+0.015cos32°）+478×4×9.8（sin32°+0.2cos32°）

=106068.1（N）≈106.1（KN）

实际提升最大静张力小于绞车最大静拉力时满足绞车拉力需求

Pmax

106.1（KN）<150（KN）、

∴绞车拉力满足要求

式中

Pmax：

实际提升时最大静拉力

W：

绳端载荷（提升容器自身重量+载荷的质量）17600kg

g：

重力加速度，9.8m/S：

α：

斜井中产生最大拉力处的倾角32°

f1：

提升容器在轨道上运行时的实测阻力系数，采用0.015；

f2：

钢丝绳在运行中对地的阻力系数，采用0.2；

q：

钢丝绳单位长度的质量478（Kg/100m）；L：

使用地点斜巷长度400（m）。

2、 钢丝绳安全系数

K=Q（钢丝绳最小总破断力）/Pmax（实际提升时的最大静力）

 =714/106.1=6.72

3、 判断

F（绞车额定牵引力）  >  Pmax（实际提升时的最大静力）

K（钢丝绳安全系数）6.5 <  6.72（提物时）

4、 结论

所选用Φ36mm型号为6×19S+FC钢丝绳安全系数满足要求

+525水平车场JD-1型绞车验算

1、 使用地点相关参数：

使用地点：

+525水平车场

使用地点斜巷最大倾角（α）千分之七，使用钢丝绳长度（L）100（m）；

2、 选用绞车性能参数：

绞车型号：

JD-1调度绞车；绞车额定牵引力（F）：

10（KN）；绞车钢丝绳直径（φ）：

12.5（mm）；

绞车用钢丝绳每百米重量（q）：

56.5（Kg/100m）；

绞车用钢丝绳最小总破断力（Q）：

84（KN）

按照目前我矿目前入井最大件设备重量进行验算：

最大件为综放支架ZF5500/17/28重量为17000Kg，平板车600Kg

二、 选型计算

1、 实际提升时最大静拉力

Pmax=Wg（sinα+f1cosα）+qLg（sinα+f2cosα）

=17600×9.8（sin0°+0.015cos0°）+56.5×1×9.8（sin0°+0.2cos0°）

=2697.94（N）≈2.7（KN）

实际提升最大静张力小于绞车最大静拉力时满足绞车拉力需求

Pmax

2.7（KN）<10（KN）、

∴绞车拉力满足要求

式中

Pmax：

实际提升时最大静拉力

W：

绳端载荷（提升容器自身重量+载荷的质量）17600kg

g：

重力加速度，9.8m/S：

α：

斜井中产生最大拉力处的倾角32°

f1：

提升容器在轨道上运行时的实测阻力系数，采用0.015；

f2：

钢丝绳在运行中对地的阻力系数，采用0.2；

q：

钢丝绳单位长度的质量84（Kg/100m）；

2、 钢丝绳安全系数

K=Q（钢丝绳最小总破断力）/Pmax（实际提升时的最大静力）

 =84/2.7=31.1

3、 判断

F（绞车额定牵引力）  >  Pmax（实际提升时的最大静力）

K（钢丝绳安全系数）6.5 <  6.5（提物时）

+525水平中央石门JD-1.6型绞车验算

1、 使用地点相关参数：

使用地点：

+525水平中央石门

使用地点斜巷最大倾角（α）千分之七，使用钢丝绳长度（L）250（m）；

2、 选用绞车性能参数：

绞车型号：

JD-1.6调度绞车；绞车额定牵引力（F）：

16（KN）；绞车钢丝绳直径（φ）：

12.5（mm）；

绞车用钢丝绳每百米重量（q）：

56.5（Kg/100m）；绞车用钢丝绳最小总破断力（Q）：

84（KN）

按照目前我矿目前入井最大件设备重量进行验算：

最大件为综放支架ZF5500/17/28重量为17000Kg，平板车600Kg

二、 选型计算

1、 实际提升时最大静拉力

Pmax=Wg（sinα+f1cosα）+qLg（sinα+f2cosα）

=17600×9.8（sin0°+0.015cos0°）+56.5×2.5×9.8（sin0°+0.2cos0°）

=2864.05（N）≈2.9（KN）

实际提升最大静张力小于绞车最大静拉力时满足绞车拉力需求

Pmax

2.9（KN）<16（KN）、

∴绞车拉力满足要求

式中

Pmax：

实际提升时最大静拉力

W：

绳端载荷（提升容器自身重量+载荷的质量）17600kg

g：

重力加速度，9.8m/S：

α：

斜井中产生最大拉力处的倾角32°

f1：

提升容器在轨道上运行时的实测阻力系数，采用0.015；

f2：

钢丝绳在运行中对地的阻力系数，采用0.2；

q：

钢丝绳单位长度的质量56.5（Kg/100m）；L：

使用地点斜巷长度250（m）。

2、 钢丝绳安全系数

K=Q（钢丝绳最小总破断力）/Pmax（实际提升时的最大静力）

 =84/2.9=28.96

3、 判断

F（绞车额定牵引力）  >  Pmax（实际提升时的最大静力）

K（钢丝绳安全系数）6.5 <  28.96（提物时）

.+525水平东西联络巷JD-1.6型绞车验算

1、 使用地点相关参数：

使用地点：

+525水平东西联络巷

使用地点斜巷最大倾角（α）千分之七，使用钢丝绳长度（L）280（m）；

2、 选用绞车性能参数：

绞车型号：

JD-1.6调度绞车；绞车额定牵引力（F）：

16（KN）；绞车钢丝绳直径（φ）：

12.5（mm）；

绞车用钢丝绳每百米重量（q）：

56.5（Kg/100m）；绞车用钢丝绳最小总破断力（Q）：

84（KN）

按照目前我矿目前入井最大件设备重量进行验算：

最大件为综放支架ZF5500/17/28重量为17000Kg，平板车600Kg

二、 选型计算

1、 实际提升时最大静拉力

Pmax=Wg（sinα+f1cosα）+qLg（sinα+f2cosα）

=17600×9.8（sin0°+0.015cos0°）+56.5×2.8×9.8（sin0°+0.2cos0°）

=2897.3（N）≈2.9（KN）

实际提升最大静张力小于绞车最大静拉力时满足绞车拉力需求

Pmax

2.9（KN）<16（KN）、

∴绞车拉力满足要求

式中

Pmax：

实际提升时最大静拉力

W：

绳端载荷（提升容器自身重量+载荷的质量）17600kg

g：

重力加速度，9.8m/S：

α：

斜井中产生最大拉力处的倾角32°

f1：

提升容器在轨道上运行时的实测阻力系数，采用0.015；

f2：

钢丝绳在运行中对地的阻力系数，采用0.2；

q：

钢丝绳单位长度的质量84（Kg/100m）；L：

使用地点斜巷长度280（m）。

2、 钢丝绳安全系数

K=Q（钢丝绳最小总破断力）/Pmax（实际提升时的最大静力）

 =84/2.9=28.96

3、 判断

F（绞车额定牵引力）  >  Pmax（实际提升时的最大静力）

K（钢丝绳安全系数）6.5 <  28.96（提物时）

+525水平东南石门JD-1.6型绞车验算

1、 使用地点相关参数：

使用地点：

+525水平中央石门

使用地点斜巷最大倾角（α）千分之七，使用钢丝绳长度（L）150（m）；

2、 选用绞车性能参数：

绞车型号：

JD-1.6调度绞车；绞车额定牵引力（F）：

16（KN）；绞车钢丝绳直径（φ）：

12.5（mm）；

绞车用钢丝绳每百米重量（q）：

56.5（Kg/100m）；绞车用钢丝绳最小总破断力（Q）：

84（KN）

按照目前我矿目前入井最大件设备重量进行验算：

最大件为综放支架ZF5500/17/28重量为17000Kg，平板车600Kg

二、 选型计算

1、 实际提升时最大静拉力

Pmax=Wg（sinα+f1cosα）+qLg（sinα+f2cosα）

=17600×9.8（sin0°+0.015cos0°）+56.5×1.5×9.8（sin0°+0.2cos0°）

=2753.3（N）≈2.8（KN）

实际提升最大静张力小于绞车最大静拉力时满足绞车拉力需求

Pmax

2.8（KN）<16（KN）、

∴绞车拉力满足要求

式中

Pmax：

实际提升时最大静拉力

W：

绳端载荷（提升容器自身重量+载荷的质量）17600kg

g：

重力加速度，9.8m/S：

α：

斜井中产生最大拉力处的倾角32°

f1：

提升容器在轨道上运行时的实测阻力系数，采用0.015；

f2：

钢丝绳在运行中对地的阻力系数，采用0.2；

q：

钢丝绳单位长度的质量8456.5（Kg/100m）；L：

使用地点斜巷长度150（m）。

2、 钢丝绳安全系数

K=Q（钢丝绳最小总破断力）/Pmax（实际提升时的最大静力）

 =84/2.8=30

3、 判断

F（绞车额定牵引力）  >  Pmax（实际提升时的最大静力）

K（钢丝绳安全系数）6.5 <  28.96（提物时）

806轨道巷JYB-60×1.25

1、 使用地点相关参数：

使用地点：

806轨道巷

使用地点斜巷最大倾角（α）9°，使用钢丝绳长度（L）1400（m）；

2、 选用绞车性能参数：

绞车型号：

JYB-60×1.25运输绞车；绞车额定牵引力（F）：

60（KN）；绞车钢丝绳直径（φ）：

20（mm）；

绞车用钢丝绳每百米重量（q）：

147（Kg/100m）；绞车用钢丝绳最小总破断力（Q）：

220（KN）

按照目前我矿目前入井最大件设备重量进行验算：

最大件为综放支架ZF5500/17/28重量为17000Kg，平板车600Kg

二、 选型计算

1、 实际提升时最大静拉力

Pmax=Wg（sinα+f1cosα）+qLg（sinα+f2cosα）

=17600×9.8（sin9°-0.015cos9°）+147×14×9.8（sin9°-0.2cos9°）

=23310（N）≈23.3（KN）

实际提升最大静张力小于绞车最大静拉力时满足绞车拉力需求

Pmax

23.3（KN）<60（KN）、

∴绞车拉力满足要求

式中

Pmax：

实际提升时最大静拉力

W：

绳端载荷（提升容器自身重量+载荷的质量）17600kg

g：

重力加速度，9.8m/S：

α：

斜井中产生最大拉力处的倾角32°

f1：

提升容器在轨道上运行时的实测阻力系数，采用0.015；

f2：

钢丝绳在运行中对地的阻力系数，采用0.2；

q：

钢丝绳单位长度的质量147（Kg/100m）；L：

使用地点斜巷长度1400（m）。

2、 钢丝绳安全系数

K=Q（钢丝绳最小总破断力）/Pmax（实际提升时的最大静力）

 =220/23.3=9.44

3、 判断

F（绞车额定牵引力）  >  Pmax（实际提升时的最大静力）

K（钢丝绳安全系数）6.5 <  9.44（提物时）

806轨道巷JYB-40×1.25

1、 使用地点相关参数：

使用地点：

806轨道巷

使用地点斜巷最大倾角（α）9°，使用钢丝绳长度（L）700（m）；

2、 选用绞车性能参数：

绞车型号：

JYB-40×1.25运输绞车；绞车额定牵引力（F）：

40（KN）；绞车钢丝绳直径（φ）：

20（mm）；

绞车用钢丝绳每百米重量（q）：

147（Kg/100m）；绞车用钢丝绳最小总破断力（Q）：

220（KN）

按照目前我矿目前入井最大件设备重量进行验算：

最大件为综放支架ZF5500/17/28重量为17000Kg，平板车600Kg

二、 选型计算

1、 实际提升时最大静拉力

Pmax=Wg（sinα+f1cosα）+qLg（sinα+f2cosα）

=17600×9.8（sin9°-0.015cos9°）+147×7×9.8（sin9°-0.2cos9°）

=23728（N）≈23.7（KN）

实际提升最大静张力小于绞车最大静拉力时满足绞车拉力需求

Pmax

23.7（KN）<40（KN）、

∴绞车拉力满足要求

式中

Pmax：

实际提升时最大静拉力

W：

绳端载荷（提升容器自身重量+载荷的质量）17600kg

g：

重力加速度，9.8m/S：

α：

斜井中产生最大拉力处的倾角32°

f1：

提升容器在轨道上运行时的实测阻力系数，采用0.015；

f2：

钢丝绳在运行中对地的阻力系数，采用0.2；

q：

钢丝绳单位长度的质量147（Kg/100m）；L：

使用地点斜巷长度700（m）。

2、 钢丝绳安全系数

K=Q（钢丝绳最小总破断力）/Pmax（实际提升时的最大静力）

 =220/23.7=9.28

3、 判断

F（绞车额定牵引力）  >  Pmax（实际提升时的最大静力）

K（钢丝绳安全系数）6.5 <  9.44（提物时）

主：

此处计算均为支架行走时进行的验算过程，反向为空平板车行走故不做计算

806轨道巷JSDB-19

1、 使用地点相关参数：

使用地点：

806轨道巷

使用地点斜巷最大倾角（α）9°，使用钢丝绳长度（L）700（m）；

2、 选用绞车性能参数：

绞车型号：

JSDB-19双速绞车；绞车额定牵引力（F）：

190（KN）；绞车钢丝绳直径（φ）：

32（mm）；

绞车用钢丝绳每百米重量（q）：

377（Kg/100m）；绞车用钢丝绳最小总破断力（Q）：

564（KN）（此数据根据GB8918-2006选型）

按照目前我矿目前入井最大件设备重量进行验算：

最大件为综放支架ZF5500/17/28重量为17000Kg，平板车600Kg

二、 选型计算

1、 实际提升时最大静拉力

Pmax=Wg（sinα-f1cosα）+qLg（sinα-f2cosα）

=17600×9.8（sin24°+0.015cos24°）+377×2×9.8（sin24°+0.2cos24°）

=70617（N）≈71（KN）

实际提升最大静张力小于绞车最大静拉力时满足绞车拉力需求

Pmax

71（KN）<190（KN）、

∴绞车拉力满足要求

式中

Pmax：

实际提升时最大静拉力

W：

绳端载荷（提升容器自身重量+载荷的质量）17600kg

g：

重力加速度，9.8m/S：

α：

斜井中产生最大拉力处的倾角32°

f1：

提升容器在轨道上运行时的实测阻力系数，采用0.015；

f2：

钢丝绳在运行中对地的阻力系数，采用0.2；

q：

钢丝绳单位长度的质量377（Kg/100m）；L：

使用地点斜巷长度200（m）。

2、 钢丝绳安全系数

K=Q（钢丝绳最小总破断力）/Pmax（实际提升时的最大静力）

 =564/71=7.9

3、 判断

F（绞车额定牵引力）  >  Pmax（实际提升时的最大静力）

K（钢丝绳安全系数）6.5 <  7.9（提物时）