中庭满堂脚手施工方案.docx

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中庭满堂脚手施工方案

第一章工程概况1

第二章编制依据1

第三章施工部署1

3.1总体布置1

3.2脚手架设计2

3.2.1主要构配件2

3.2.2脚手架架体2

第四章脚手架搭设2

4.1立杆搭设要求2

4.2水平杆搭设要求3

4.3扣件安装要求3

4.4脚手板搭设要求3

4.5其他搭设要求3

第五章脚手架拆除4

第六章质量保证要求4

第七章安全要求和措施5

第八章结构验算5

8.1满堂脚手架计算书6

8.2纵向水平杆验算7

8.3横向水平杆验算8

8.4扣件抗滑承载力验算9

8.5荷载计算9

8.5.1立杆静荷载计算9

8.5.2立杆施工活荷载计算10

8.6立杆稳定性验算10

8.7连墙件承载力验算11

8.8立杆地基承载力验算12

第一章工程概况

常德路771地块由上海市锦迪城市建设开发有限公司投资兴建。

本工程位于常德路近康定路段，南侧临近老式里弄住宅，有大量简易搭设棚和简易民居；西侧靠近培近中学；东侧是已运营的7号线昌平路车站，与本建筑仅一墙之隔。

规划用地面积为2096m2，地上建筑面积为3638m2、容积率为1.7。

本项目分为办公用房，商场两部分，主体采用钢筋混凝土框架结构，地面部分最高五层，地下三层（主体已施工完毕）。

建筑最高21.5米，屋面防水等级为二级，建筑耐火等级为二级，抗震等级为三级，为丙类抗震，抗震设防烈度为7度设防，建筑设计使用年限为50年。

本工程±0.000相当于绝对标高2.900米。

本工程由上海尧舜建筑设计有限公司负责设计，上海隧道工程股份有限公司负责施工总承包。

第二章编制依据

（1）设计图纸

（2）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59—99）；

（3）《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80－91）；

（4）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；

（5）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2001）；

（6）《建筑结构静力计算手册》（第二版）；

（7）其它有关安全技术规定。

第三章施工部署

3.1总体布置

（1）满堂脚手架为落地式脚手架架体，主要部位在本工程的中庭位置。

高度搭设为24m。

由于主体结构时脚手架已搭设，部分与主体间距较小，现石材安装部位架子与结构部位距离太近，故将东南、西北里面圆弧部位架子与结构面保证300㎜，计算部分同原防尘网排架方案计算。

（3）脚手架功能：

用于安装采光棚与周边幕墙装饰。

保证幕墙能顺利施工。

3.2脚手架设计

3.2.1主要构配件

（1）脚手架钢管采用普通钢管，规格为Φ48×3.5。

A、钢管应有产品质量合格证和质量检验报告。

B、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。

C、钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合规范相关规定，钢管必须涂有防锈漆。

（2）脚手架钢管采用扣件连接，主要有直角扣件、旋转扣件、对接扣件三种。

A、扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定

B、脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达40-65N·m时，不得发生破坏。

（3）本工程脚手板主要使用竹笆脚手板。

竹脚手板宜采用由毛竹制作的竹笆板。

（4）挡脚板采用木挡脚板，木挡脚板高180mm。

3.2.2脚手架架体

（1）脚手架底步设纵横向扫地杆，纵向扫地杆放在横向杆上面，纵横扫地杆采用直角扣件固定在立杆上。

纵向扫地杆离底座上皮不大于200mm。

（2）每步均要设置纵横水平杆，每个主节点上必须有水平杆。

（3）在操作层上，在主节点纵横杆之间，再沿横向布置两根纵向水平杆，间距不大于400mm，作为直接承受面层板荷载的构件。

操作层面上满铺脚手竹笆。

（4）在操作层下方的连续二步内，面上均满铺脚手竹笆，作为安全防护隔离。

（5）脚手架可利用电梯门洞作为上下出入口。

（6）为加强脚手架整体稳定性，每隔两步设置对撑撑住井道墙体；靠门洞一面撑在梁侧。

每边至少撑2根对撑杆；对撑杆的布置不大于二步三跨。

（7）脚手架允许两个操作层进行作业，施工荷载限定在200kg/m²以下。

第四章脚手架搭设

4.1立杆搭设要求

（1）立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1／3。

（2）开始搭设立杆时应设置一根抛撑，有三跨的隔跨设一根（共两根），直至连墙件安装稳定后，或者对撑杆安装稳定后方可拆除。

（3）当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。

靠上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。

4.2水平杆搭设要求

（1）纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨。

（2）对于多跨脚手架，如需接长纵向水平杆，应采用对接扣件，对接扣件交错布置，两根相邻水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm，各接头至最近主节点的距离不大于纵距的1/3。

（3）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。

（4）双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上。

4.3扣件安装要求

（1）扣件规格必须与钢管外径相同。

（2）在主节点处固定纵向和横向水平杆的直角扣件距离不应大于150mm。

（3）对接扣件开口应朝上或朝内。

（4）螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m且不应大于65N·m。

（5）在主节点处固定横杆、纵杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。

4.4脚手板搭设要求

（1）脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120～150mm。

（2）竹笆脚手板按其主竹筋垂直于纵向水平杆的方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。

4.5其他搭设要求

（1）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。

（2）每搭完一步脚手架后，应按落地钢管扣件脚手架规范规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。

（3）竹笆脚手板采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。

（4）脚手架与结构之间的空隙必须用竹笆填满，防止人或物品掉落；井道脚手架必须设置竹笆隔离层，防止坠落，便于清理垃圾。

（5）脚手架每隔20米用木板做一次硬隔离，保证脚手架全封闭，达到安全防护的目的。

第五章脚手架拆除

（1）脚手架体的拆除流程遵守由上而下，先搭后拆、后搭先拆的原则。

一般为：

目脚手竹笆→防护栏杆栅→水平杆→剪刀撑→立杆→下一步以此类推。

（2）严禁上下同时作业。

（3）做到一步一清，一杆一清。

（4）拆下来的脚手杆件要随拆、随清、随运，现场分类、分堆、分规格码放整齐，按计划退场。

第六章质量保证要求

（1）脚手架搭设前对有关材料进行验收。

脚手架钢管、扣件、安全网以及槽钢均应有质量证明书。

（2）脚手钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。

钢管外径、壁厚、端面等的偏差，以及弯曲变形应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2001）的规定。

钢管必须涂有防锈漆。

（3）有裂缝、变形的扣件严禁使用，出现滑丝的扣件螺栓必须更换。

扣件也应进行防锈处理。

（4）脚手架搭设完毕后，对扫地杆、立杆和水平杆的构造进行检查，包括立杆底部与钢梁的连接情况、立杆垂直度、间距、水平杆高差和扣件位置、扣件拧紧力矩。

具体允许偏差值参阅《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2001）。

扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不应大于65N·m。

第七章安全要求和措施

（1）脚手架必须严格依据方案进行搭设，施工前做好安全技术交底工作。

（2）搭拆脚手架、上架进行其它作业的施工人员必须戴好安全帽，穿防滑鞋。

搭拆操作人员还必须系好安全带。

（3）严禁酒后作业，凡患有不适合高处作业疾病的人员不得从事架子工作业，也不得上架进行其它作业。

（4）满堂架内不得抛扔物体。

施工人员在不使用工具时，应将工具放入包内。

（5）搭拆脚手架的人员必须持有效上岗证工作。

（6）搭拆脚手架、清除井道内垃圾时，电梯井周边一定范围内设警戒，有专人监护。

（7）脚手架上挂牌标明允许的施工荷载值。

平时经常派人检查架子上是否有超载现象。

避免局部堆载过大的现象。

垃圾尽快清理出井道。

（8）施工人员从楼层内进入井道脚手架，应搭设临时过道板或简易爬梯。

不得沿外侧的立杆和水平杆攀爬。

（9）脚手架操作层上如有堆载，侧边必须铺竹笆作为挡板。

（10）在脚手架使用期间，严禁拆除各类杆件。

（11）不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上。

严禁悬挂起重设备。

（12）满堂架内作业如光线不足应配照明，照明由电工设置。

（13）在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。

脚手架上设一定数量灭火器。

（14）定时检查脚手竹笆的损坏情况，及时更换。

（15）宜每天在井道内所有作业完成后，清理一次安全网上的杂物。

（16）每周至少一次定时检查安全网，主要查安全网是否有严重的变形和磨损、断裂、霉变，以及连接部位松脱等情况。

修理网所用的材料、编结方法应与原网相同，修理后必须经专人检验合格，方可继续使用。

（17）拆除脚手架在下方安全网已有效张挂起的条件下进行。

（18）架内所有作业全部完毕后，临边洞口处做好安全防护措施。

第八章结构验算

8.1满堂脚手架计算书

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为30m，底层6m立杆采用双立杆，其余上部为单立杆；

搭设尺寸为：

横距Lb为0.9m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；

内排架距离墙长度为0.30m；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；

连墙件采用两步两跨，竖向间距3.6m，水平间距3m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为单扣件；

2.活荷载参数

施工均布活荷载标准值:

3.000kN/m2；脚手架用途:

结构脚手架；

同时施工层数:

1层；

3.风荷载参数

本工程地处上海市静安区，基本风压0.35kN/m2；

风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.74，计算立杆稳定性时取0.31，风荷载体型系数μs为1.254；

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）:

0.1248；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.350；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:

0.140；

安全设施与安全网（kN/m2）:

0.010；

脚手板类别:

竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:

竹笆片脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值（kN/m）:

0.038；

脚手板铺设总层数:

5；

5.地基参数

地基土类型:

碎石土；地基承载力标准值（kPa）:

800.00；

立杆基础底面面积（m2）:

0.20；地基承载力调整系数:

1.00。

8.2纵向水平杆验算

纵、横向水平杆布置方式

纵向水平杆在上

横向水平杆上纵向水平杆根数n

2

横杆抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

205

横杆截面惯性矩I（mm4）

121900

横杆弹性模量E（N/mm2）

206000

横杆截面抵抗矩W（mm3）

5080

1、承载能力极限状态

q=1.2×（0.038+Gkjb×lb/（n+1））+1.4×Gk×lb/（n+1）=1.2×（0.038+0.35×0.9/（2+1））+1.4×3×0.9/（2+1）=1.43kN/m

2、正常使用极限状态

q'=（0.038+Gkjb×lb/（n+1））+Gk×lb/（n+1）=（0.038+0.35×0.9/（2+1））+3×0.9/（2+1）=1.04kN/m

计算简图如下：

1、抗弯验算

Mmax=0.1qla2=0.1×1.43×1.52=0.32kN·m

σ=Mmax/W=0.32×106/5080=63.43N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax=0.677q'la4/（100EI）=0.677×1.04×15004/（100×206000×121900）=1.424mm

νmax＝1.424mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm

满足要求！

3、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=1.1qla=1.1×1.43×1.5=2.36kN

正常使用极限状态

Rmax'=1.1q'la=1.1×1.04×1.5=1.72kN

8.3横向水平杆验算

1、承载能力极限状态

由上节可知F1=Rmax=2.36kN

q=1.2×0.038=0.046kN/m

2、正常使用极限状态

由上节可知F1'=Rmax'=1.72kN

q'=0.038kN/m

1、抗弯验算

计算简图如下：

σ=Mmax/W=0.71×106/5080=138.97N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

计算简图如下：

νmax＝1.774mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm

满足要求！

3、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=2.38kN

8.4扣件抗滑承载力验算

横杆与立杆连接方式

单扣件

扣件抗滑移折减系数

0.8

扣件抗滑承载力验算：

纵向水平杆：

Rmax=2.36/2=1.18kN≤Rc=0.8×8=6.4kN

横向水平杆：

Rmax=2.38kN≤Rc=0.8×8=6.4kN

满足要求！

8.5荷载计算

脚手架搭设高度H

30

双立杆计算高度H1

6

脚手架钢管类型

Ф48×3.5

每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）

0.1248

8.5.1立杆静荷载计算

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k

单外立杆：

NG1k=（gk+la×n/2×0.038/h）×（H-H1）=（0.1248+1.5×2/2×0.038/1.8）×（30-6）=3.76kN

单内立杆：

NG1k=3.76kN

双外立杆：

NG1k=（gk+0.038+la×n/2×0.038/h）×H1=（0.1248+0.038+1.5×2/2×0.038/1.8）×6=1.17kN

双内立杆：

NGS1k=1.17kN

2、脚手板的自重标准值NG2k1

单外立杆：

NG2k1=（（H-H1）/h+1）×la×lb×Gkjb×1/1/2=（（30-6）/1.8+1）×1.5×0.9×0.35×1/1/2=3.39kN

单内立杆：

NG2k1=3.39kN

双外立杆：

NGS2k1=H1/h×la×lb×Gkjb×1/1/2=6/1.8×1.5×0.9×0.35×1/1/2=0.79kN

双内立杆：

NGS2k1=0.79kN

3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2

单外立杆：

NG2k2=（（H-H1）/h+1）×la×Gkdb×1/2=（（30-6）/1.8+1）×1.5×0.14×1/2=1.5kN

双外立杆：

NGS2k2=H1/h×la×Gkdb×1/2=6/1.8×1.5×0.14×1/2=0.35kN

4、围护材料的自重标准值NG2k3

单外立杆：

NG2k3=Gkmw×la×（H-H1）=0.01×1.5×（30-6）=0.36kN

双外立杆：

NGS2k3=Gkmw×la×H1=0.01×1.5×6=0.09kN

构配件自重标准值NG2k总计

单外立杆：

NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=3.39+1.5+0.36=5.25kN

单内立杆：

NG2k=NG2k1=3.39kN

双外立杆：

NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=0.79+0.35+0.09=1.23kN

双内立杆：

NGS2k=NGS2k1=0.79kN

8.5.2立杆施工活荷载计算

外立杆：

NQ1k=la×lb×（njj×Gkjj）/2=1.5×0.9×（1×3）/2=2.03kN

内立杆：

NQ1k=2.03kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

单外立杆：

N=1.2×（NG1k+NG2k）+0.9×1.4×NQ1k=1.2×（3.76+5.25）+0.9×1.4×2.03=13.37kN

单内立杆：

N=1.2×（NG1k+NG2k）+0.9×1.4×NQ1k=1.2×（3.76+3.39）+0.9×1.4×2.03=11.13kN

双外立杆：

Ns=1.2×（NGS1k+NGS2k）+0.9×1.4×NQ1k=1.2×（1.17+1.23）+0.9×1.4×2.03=5.43kN

双内立杆：

Ns=1.2×（NGS1k+NGS2k）+0.9×1.4×NQ1k=1.2×（1.17+0.79）+0.9×1.4×2.03=4.9kN

8.6立杆稳定性验算

脚手架搭设高度H

30

双立杆计算高度H1

6

双立杆受力不均匀系数KS

0.6

立杆计算长度系数μ

1.5

立杆截面抵抗矩W（mm3）

5080

立杆截面回转半径i（mm）

15.8

立杆抗压强度设计值[f]（N/mm2）

205

立杆截面面积A（mm2）

489

连墙件布置方式

两步两跨

1、立杆长细比验算

立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m

长细比λ=l0/i=2.7×103/15.8=170.89≤210

轴心受压构件的稳定系数计算：

立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m

长细比λ=l0/i=3.12×103/15.8=197.37

查《规范》表A得，φ=0.186

满足要求！

2、立杆稳定性验算

不组合风荷载作用

单立杆的轴心压力设计值N=（1.2×（NG1k+NG2k）+1.4×NQ1k）=（1.2×（3.76+5.25）+1.4×2.03）=13.65kN

双立杆的轴心压力设计值NS=1.2×（NGS1k+NGS2k）+N=1.2×（1.17+1.23）+13.65=16.53kN

σ=N/（φA）=13652.34/（0.186×489）=150.1N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

σ=KSNS/（φA）=0.6×16530.78/（0.186×489）=109.05N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

组合风荷载作用

单立杆的轴心压力设计值N=（1.2×（NG1k+NG2k）+0.9×1.4×NQ1k）=（1.2×（3.76+5.25）+0.9×1.4×2.03）=13.37kN

双立杆的轴心压力设计值NS=1.2×（NGS1k+NGS2k）+N=1.2×（1.17+1.23）+13.37=16.25kN

Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.51×1.5×1.82/10=0.31kN·m

σ=N/（φA）+Mw/W=13368.84/（0.186×489）+312303.6/5080=208.46N/mm2>[f]=205N/mm2

Mws=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.31×1.5×1.82/10=0.19kN·m

σ=KS（NS/（φA）+Mw/W）=0.6×（16247.28/（0.186×489）+189831.6/5080）=129.6N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

8.7连墙件承载力验算

连墙件布置方式

两步两跨

连墙件连接方式

扣件连接

连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0（kN）

3

连墙件计算长度l0（mm）

300

连墙件截面面积Ac（mm2）

489

连墙件截面回转半径i（mm）

158

连墙件抗压强度设计值[f]（N/mm2）

205

连墙件与扣件连接方式

单扣件

扣件抗滑移折减系数

1

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·μs·ω0

其中ω0--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

ω0=0.40kN/m2；

μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

μz=0.74；

μs--风荷载体型系数：

取值为1.254；

经计算得到，风荷载标准值为:

Wk=0.7×0.40×0.74×1.254=0.207kN/m2；

Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.207×2×1.8×2×1.5=3.13kN

长细比λ=l0/i=300/158=1.9，查《规范》表A.0.6得，φ=1

（Nlw+N0）/（φAc）=（12.25+3）×103/（1×489）=31.27N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2

满足要求！

扣件抗滑承载力验算：

Nlw+N0=3.13+3=6.13kN>1×8=8kN

满足要求！

8.8立杆地基承载力验算

地基土类型

粘性土

地基承载力特征值fg（kPa）

140

地基承载力调整系数mf

1

垫板底面积A（m2）

0.25

单立杆的轴心压力标准值N=（（NG1k+NG2k）+NQ1k）=（（3.76+5.25）+2.03）=11.04kN

双立杆的轴心压力标准值NS=（NGS1k+NGS2k）+N=（1.17+1.23）+11.04=13.44kN

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/（mfA）＝13.44/（1×0.25）＝53.75kPa≤fg＝140kPa

满足要求！