船舶完整稳性规则_.pdf

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349附则3关于国际海事组织文件包括的所有船舶的完整稳性规则说明与要求1本附则是国际海事组织第18届大会1993年11月4日通过的A.749（18）决议的附件。

2本附则中“动力支承船”的有关规定已被国际高速船安全规则所替代。

详见本法规第4篇附则2际高速船安全规则。

3船舶的完整稳性还应符合本法规总则与第1篇的适用规定。

350第1章一般规定1.1宗旨关于国际海事组织文件包括的所有类型船舶的完整稳性规则（以下简称本规则）旨在提出稳性衡准及其他为确保所有船舶的安全操作而采取的措施，使之最大限度地减少对船舶、船上人员和环境的危害。

1.2适用范围1.2.1除非另有说明，本规则中的完整稳性衡准适用于长度为24m及以上的下列类型船舶和其他海上运输工具:

货船；装载木材甲板货的货船；装载散装谷物的货船；客船；渔船；特种用途船；近海供应船；海上移动式钻井平台；方驳；动力支承船；集装箱船。

1.2.2沿海国家可对新型设计的船舶或未包含在本规则内的船舶的设计方面制定附加要求。

1.3定义下列定义适用于本规则。

对过去常用的术语但在本规则中未定义的，如在1974SOLAS公约中所定义的，亦适用于本规则。

1.3.1主管机关：

系指船旗国政府。

1.3.2客船：

系指经修改的1974SOLAS公约第2条中规定的载客超过12人的船舶。

1.3.3货船：

系指非客船的任何船舶。

1.3.4渔船：

系指用于捕捞鱼类、鲸鱼、海豹、海象或其他海洋生物资源的船舶。

1.3.5特种用途船：

系指国际海事组织特种用途船舶安全规则（A.534（13）决议案）1.3.3中规定的因其特殊用途载有12名以上特种人员（包括可不超过12名乘客）的机动自航船舶（从事科研、探险和测量的船舶；用于培训海员的船；不从事捕捞作业的鲸鱼或鱼类加工船舶；不从事捕捞作业的其他海洋生物资源加工船或其设计特点和运行方式类似上述的其他船舶，根据主管机关的意见可列入此类范围）。

1.3.6近海供应船：

系指主要从事运送物品、材料和设备至近海设施上，并在船前部设计有居住处所和桥楼、在船后部有为在海上装卸货物的露天装货甲板的船舶。

1.3.7海上移动式钻井平台（MODU）或平台：

系指能够为勘探或开采诸如液态或气态碳氢化合物、硫或盐等海床之下的资源而从事钻井作业的海上建筑物：

.1柱稳式平台：

系指用立柱将主甲板连接到水下壳体或沉箱上的平台；.2浮式平台：

系指有单体或多体结构船型或驳船型排水船体、用于漂浮状态下作业的平台；.3自升式平台：

系指有活动桩腿能够将其壳体升至海面以上的平台。

1.3.8动力支承船（DSC）：

系指能够在水面或超出水面航行的船舶，其具有的特性与适用现行国际公约，特别是SOLAS公约和LL载重线公约的普通排水量船舶大不相同，以致要采取其他措施来获得同等安351全程度。

凡是具有上述通性，并且符合以下任一特性的船舶，将被视为动力支承船：

.1船舶重量或重量的绝大部分不是由水的浮力，而是由一种运行方式来支承；.2船舶傅氏数等于或大于0.9。

1.3.9气垫船：

系指无论处于静止状态或运动状态，其重量的全部或绝大部分能够被不断产生的气垫所支承的船舶，气垫的有效程度取决于气垫船运行时接近其下表面的程度而定。

1.3.10水翼船：

系指在正常运行状态下靠水翼产生的水动力支承在水面以上的船舶。

1.3.1l侧壁气垫船：

系指一种沿其两侧伸展的壁为永久浸没的坚硬结构的气垫船。

1.3.12集装箱船：

系指主要用于运输海上集装箱的船舶。

1.3.13干舷：

系指勘定的载重线与干舷甲板之间的距离。

为适合1996年载重（LL）公约附则I第I和II章适用于开顶集装箱船的目的，干舷甲板：

系指按1966载重线（LL）公约定义的干舷甲板，视如舱口盖安装在货舱口围板顶部一样。

352第2章防止船舶倾覆的一般规定与提供给船长的资料2.1稳性手册2.1.1应使用正式语言或签发国的语言和船长语言编写稳性资料及相关的图纸。

如使用的语言既不是英语也不是法语，则应含有1份译成该两种语言之一的文本。

2.1.2每船均应备有1份由主管机关认可的稳性手册，该手册应含有足够的资料以使船长能够按本规则内适用的要求操作船舶。

在海上移动式钻井平台上，稳性手册作为操作手册使用。

2.1.3稳性手册的格式及所含的资料应根据不同船型和操作而定。

在制定稳性手册时，应考虑包括下列资料：

.1船舶概况；.2该手册的使用须知；.3标明水密舱室、关闭装置、空气管、进水角、永久性压载、许用甲板载荷及干舷图的总布置图；.4根据自由纵倾计算的静水力曲线图或表以及稳性横交曲线图，用于在正常运行状况中预期的排水量范围及纵倾范围；.5标明每一货物装载处所的容积和重心的舱容图或表；.6标明每一液舱容积、重心和自由液面数椐的液舱测深表；.7有关装载限制的资料，诸如能用于确定符合适用的稳性衡准的最大KG或最小GM曲线或表：

.8标准装载情况和用该稳性手册中的资料计算其他可接受的装载情况的实例；.9包括假设在内的稳性计算的简介；.10防止意外进水的一般措施；.11有关使用任何特设横贯浸水装置的资料，并附有对可要求横贯浸水的破损状态的说明；.12船舶在正常和应急情况下安全航行所必要的任何其他指南；.13各手册的目录和索引表；.14船舶的倾斜试验报告，或：

.1如稳性数据基于其姐妹船，则该姐妹船的倾斜试验连同所涉及到的船舶的空船测量报告；或.2如空船数据是由本船或其姐妹船倾斜试验以外的其他方法确定的，则用于确定这些数据方法的概况；.15以在营运中倾斜试验的方法来确定船舶稳性的介绍。

2.1.4作为2.1.2中所述稳性手册的替代，经主管机关同意，可设有一本认可的简化手册，其含有足够的资料以使船长能够按本规则内适用的要求操作船舶。

2.1.5作为该认可的稳性手册的补充，可使用装载仪以便于2.1.3.9所述的稳性计算。

2.1.6理想的情况是装载仪及屏幕显示内的输入/输出形式类似于稳性手册内的形式，这将便于操作者熟悉稳性手册的使用。

2.1.7装载仪应配备一份按正确的海上实例并以对所有高级船员通用的语言书写的简单易懂的说明书。

2.1.8为证实装载仪程序的功能正确，从完工稳性手册取得的4种装载情况应在装载仪中定期运行，打印出的计算结果应保存在船上作为核查条件，供以后参考。

参照经修正的1974年SOLAS第122条，1996年载重线（LL）公约和1988年载重线（LL）议定书，以及1993年托雷莫利诺斯议定书第10条的规定。

3532.2某些船舶的操作手册特种用途船、动力支承船和新颖船舶，应在其稳性手册内附设诸如设计限制、最高速度、最坏拟定的气象条件或其他有关操作该船的资料，使船长安全操作船舶。

2.3防止船舶倾覆的一般措施2.3.1符合稳性衡准，并不保证由于忽视周围环境而倾覆或解除船长的责任。

因此船长应谨慎从事，掌握良好的航海技术，密切注意季节、天气预报和航行区域，根据周围环境，适当调整航速和航向。

2.3.2应注意船上货物的配载，以使船舶稳性符合衡准。

必要时应限制货物数量，以便采取压载。

2.3.3开航前应注意将货物和大尺度的设备部件妥当地堆垛或捆绑，以使在海上航行时因横摇和纵摇加速度的影响导致纵向和横向移动的可能性降至最小。

2.3.4船舶在进行拖带作业时不应载运甲板货，除数量有限的并适当紧固的甲板货在既不危害船员在甲板上的安全工作，也不妨碍拖带设备正常工作的情况下可予以接受。

2.3.5由于对稳性会产生不利影响，部分装载舱或未满舱的数量应保持在最低限度。

2.3.6第3章所述的稳性衡准规定了最小值，但不建议最大值。

这是有利于避免初稳性高度的值过高，因为这样的数值会引起不利于船舶及其装置、设备和所运货物的加速度力。

2.3.7在载运某些散装货时，应考虑到对稳性可能产生的不利影响。

因此应注意国际海事组织关于固体散装货物的安全操作规则。

2.4固定压载如使用固定压载，应在主管机关监督下安置并能防止移位。

未经主管机关批准，固定压载不应从船上移走或在船内重新安置。

2.5与气象情况相关的操作程序2.5.1所有能进水至船体或甲板室、首楼等的门道和其他开口应在不利的气象情况下适当关闭，为此目的，所有相应装置应保持在船上并处于良好状况。

2.5.2风雨密和水密舱口、门等除在必要时为船上工作而打开以外，应在航行中保持关闭，并应始终处于可立即关闭状态及清晰地标明这些装置除进出外应保持关闭。

渔船的舱口盖和平甲板舱口在捕鱼时如不使用应保持适当地紧固。

所有活动舷窗应保持良好状态并在恶劣气候中紧密关闭。

2.5.3任何通往燃油舱的透气管，其关闭装置应在恶劣气候中紧固。

2.5.4在没有首先确定舱内活动分隔设置是否正确的情况下，鱼类不应散装载运。

2.5.5依赖自动操舵可能是危险的，因为在恶劣气候中，自动操舵阻碍可能需要的航向迅速调整。

2.5.6在所有装载情况下，应采取必要的措施保持适航干舷。

2.5.7在恶劣气候中，如发生过度横摇、螺旋桨出水、甲板上浪或严重砰击时应降低船速，在100次纵摇运动中有6次严重砰击或25次螺旋桨出水时应视为危险。

2.5.8由于船舶在尾随浪或尾斜浪中航行时可能单独地顺次或同时以复合形式发生的诸如参数共振、突然横转、处于波峰上的稳性损失，以及过度横摇等现象增加了船舶倾覆的危险，因而应予以特别注意。

当波浪长度是船舶长度的1.0至1.5倍时的情况是特别危险的。

应适当改变船舶速度和或航向以避免上述现象的发生。

2.5.9应避免在甲板上阱内积水。

如排水舷口不能充分排放该阱的积水，则应降低船舶速度或改变航向，或两者同时进行。

配有关闭装置的排水舷口应始终能够动作并不应锁住。

2.5.10船长应认识到在某些区域或某些风流组合区（江、河口、浅水区域、喇叭形海湾等）内可能发生陡波或碎浪。

这些海浪尤其对小型船舶特别危险。

2.5.11建议使用为在恶劣气象情况下避免危险的操作指南或船上以计算机为基础的系统，其使用方法应简单明了。

2.5.12动力支承船不应在最坏预期的情况之外以及在动力支承船适航证书、动力支承船构造和设备证书或其中相关文件内规定的限度之外有意进行操作。

354第3章适用于所有船舶的设计衡准3.1适用于所有船舶的基本完整稳性衡准3.1.1范围建议下列衡准适用于客船和货船。

3.1.2建议的基本衡准3.1.2.1至横倾角30，复原力臂曲线（GZ曲线）下的面积应不小于0.055mrad，至横倾角40或进水角，（如果这个角度小于40）复原力臂曲线下的面积应不小于0.09mrad。

此外，在横倾角30与40之间或30与（如果这个角度小于40）之间复原力臂曲线（GZ曲线）下的面积应不小于0.03mrad。

3.1.2.2在横倾角等于或大于30处，复原力臂GZ应至少0.2m。

3.1.2.3最大复原力臂最好应在横倾角大于30处，但不小于25处。

3.1.2.4初稳性高GM0应不小于0.15m。

3.1.2.5此外，对于客船，按照3.5.2.6至3.5.2.9规定的乘客集中一舷的横倾角应不大于10。

3.1.2.6此外，对于客船，采用下列公式计算回航时的横倾角应不大于10。

）2/（02.02dKGLVMoR=式中：

MR横倾力矩，tm；V0营运航速，ms；L在水线处的船长，m；排水量，t；d平均吃水，m；KG重心在龙骨以上的高度，m。

3.1.2.7当船上设置防摇装置时，主管机关应确信，该装置工作时上述衡准仍能保持。

3.1.2.8一些不利于稳性的影响，诸如受风面积大的船舶遇到横风、顶部和舷部结冰、甲板上浪、横摇特性、随浪等等，主管机关应在必要的范围内考虑这些因素。

3.1.2.9考虑到诸如那些由于吸水和结冰（有关结冰细则列于第5章）引起的重量增加，及由于燃料和备品的消耗引起的重量损失的因素，应为航程的各阶段的稳性安全界限制订一些规定。

3.1.2.10对于散装运载原油污染物质的船舶，主管机关应确信在所有载货和压载航行期间能保持3.1.2所规定的衡准。

3.1.2.11参照上述2.5的一种操作特性的一般建议。

3.2突风与横摇衡准（气象衡准）3.2.1范围本衡准补充3.1的稳性衡准。

对于船长24m及以上的客船和货船的最低要求，应由上述3.1的衡准和气象衡准中较严格者决定。

3.2.2建议的气象衡准3.2.2.1对于每一标准装载情况，船舶抵抗横风和横摇联合作用的能力参考图3.2.2作如下说明：

f是船体、上层建筑或甲板室中不能作风雨密关闭的开口浸水时的横倾角。

应用此衡准时，不致于继续进水的小开口不必作为开敞的。

355.1船舶受到垂直于其中心线的1个稳定风压的作用，产生1个稳定风倾力臂（lw1）；.2假定由于波浪作用船由平衡角（0）向上风一侧摇至一个横摇角

（1），应注意在稳定风作用下避免产生过大的横倾角；.3然后船舶受到1个阵风风压，产生1个阵风倾侧力臂（lw2）；.4在此情况下，面积“b”应等于或大于面积“a”；.5在3.5中所述的标准装载情况下，自由液面的影响（见3.3）应予以考虑。

图3.2.2突风和横摇图3.2.2中的角度定义如下：

0稳定风作用下的横倾角（见3.2.2.1中的.2和脚注）；1由于波浪作用向上风一侧的横摇角；2进水角（）或50或C，取其较小值。

式中：

船体、上层建筑或甲板室上不能风雨密关闭的开口浸水时的横倾角。

应用本衡准时不致于发生连续进水的小开口不必作开口考虑；C风倾力臂lw2与GZ曲线的第二个交角。

3.2.2.2在3.2.2.1.1和3.2.2.1.3中述及的风倾力臂lw1和lw2在所有横倾角时均为定常值，并应按下式计算：

=gZAPl10001m125.1ll=m式中：

P504Pa；有限航区的船舶，经本局批准，所用的P值可以减小；A水线以上船和甲板货的侧投影面积，m2；在稳定风作用下的横倾角（0）应限制在主管机关满意的某一角度。

作为指导，建议为16或甲板边缘浸水角的80%，取小者。

356Z从A的中心到水下侧面积中心或近似地到吃水一半处的垂直距离，m；排水量，t；g9.81m/s2。

3.2.2.3在3.2.2.1.2中述及的横摇角

（1）应按下式计算：

srXXk=211109（o）式中：

X1系数，按表1所示；X2系数，按表2所示；k系数，如下：

k=1.0适用于无舭龙骨或方龙骨的圆舭型船；k=0.7适用于尖舭船；k对设有舭龙骨、方龙骨或两者皆有的船舶按表3所示。

s系数，按表4所示。

r0.730.60dOG/；其中：

OG重心和水线之间的距离，m（重心在水线以上为“+”，重心在水线以下为“”）；d船舶平均型吃水，m。

表1系数X1值表2系数X2值表3系数k值表4系数s值dB/1XBC2XBLAk100.kTs2.42.52.62.72.82.93.03.13.23.33.43.51.00.980.960.950.930.910.900.880.860.840.820.800.450.500.550.600.650.700.750.820.890.950.971.001.01.52.02.53.03.54.01.00.980.950.880.790.740.720.7067812141618200.1000.0980.0930.0650.0530.0440.0380.035表1表4中的中间值用线性内插法求得。

横摇周期GMBCT=2s式中：

C=0.373+0.023（dB/）一0.043（100/L）对设置有减摇装置的船舶横摇角的计算应不考虑这些装置的作用。

357上列表中和横摇周期公式中的符号定义如下：

L船舶的水线长度，m；B船舶的型宽，m；d船舶的平均型吃水，m；CB方形系数；Ak舭龙骨的总面积或方龙骨的侧投影面积，或这些面积的和，m2；GM经自由液面修正后的初稳性高度，m。

3.3舱柜中液体的自由液面影响在所有情况下，初稳性高度和稳性曲线应根据下述假定进行舱柜中液体的自由液面影响的修正：

3.3.1在确定各倾角下液体对稳性的影响时，计入的舱柜应包括按营运情况能同时存在自由液面的每种液体（包括压载水）的单个柜或舱组。

3.3.2为了确定自由液面的修正值，假设未装满的液舱应该是那些在装载50倾侧30时产生最大自由液面力矩Mf?

s的液舱。

3.3.3对每一液舱的Mf?

s值可由下式算得：

kbMsf=式中：

Mf?

s任一倾角的自由液面力矩，tfm；液舱总容积，m3；b液舱最大宽度，m；液舱中液体的重度，tfm3；blh/（液舱方形系数）；h液舱最大高度，m；l液舱最大长度，m；k无因次系数，根据hb/比由下表确定。

中间值用内插法确定。

计算自由液面修正的系数k值表hbk/）2tan1（12sin2+=）2cot1（）/（12cos）/tan1（8cos22+=hbhbk式中：

hb/cot式中：

hb/cothb/5101520304045506070758090hb/200.1l0.120.120.120.1l0.100.090.090.070.050.040.030.0l20100.070.1l0.120.120.1l0.100.100.090.070.050.040.030.0l1050.040.070.100.110.1l0.1l0.100.100.080.070.060.050.03530.020.040.070.090.1l0.1l0.1l0.100.090.080.070.060.04320.0l0.030.040.060.090.110.110.1l0.100.090.090.080.0621.50.0l0.020.030.050.070.100.110.1l0.110.1l0.100.100.081.510.0l0.010.020.030.050.070.090.100.120.130.130.130.13l0.750.0l0.0l0.020.020.040.050.070.080.120.150.160.160.170.750.50.000.0l0.010.020.020.040.040.050.090.160.180.210.250.50.30.000.000.0l0.0l0.010.020.030.030.050.110.190.270.420.30.20.000.000.000.0l0.0l0.0l0.020.020.040.070.130.270.630.20.10.000.000.000.000.0000.0l0.0l0.0l0.010.040.060.141.250.13.3.4在计算中符合下列条件的小液舱不必计入，其中k取对应于倾角30时的值：

35801.0minRDFDDFDo式中：

oDFD至mD的初始进水距离，m；RDFD进水距离的减小值，m；）（1RMWQSDkSFRDFD+=SF=1.10考虑到分析不确定性例如非线性影响的安全系数；k相关系数；k=0.55+0.08（a4.0）十0.056（1.52一GM）pcccptnmoALSDFBDa/）（/（=（a不能取小于4.0）（GM不能取大于2.44m）1QSD等于oDFD减去1处准静态进水距离，m；但不小于3.0m；RMW由于波浪作用相对1的运动，m；）19.12（11.03.9+=XRMW）/）（/）（/（2ptncccWPWPptmLLIAVVDX=370（X不能取小于12.19m）以上公式所用参数在4.6.5.3中说明。

图4.64进水距离和相对运动的说明4.6.5.3几何参数WPA残存吃水处的水线面面积包括支撑构件的影响（如适用），m2；WA平台处于正浮位置下的有效受风面积（即投影面积、形状系数和高度系数的积），m2；MB平台处于正浮位置下从稳心到浮心的垂直距离，m；mD初始残存吃水，m；oFBD在舷侧从mD到露天风雨密甲板顶部的垂直距离，m；GM对4.6.5.2.1规定，GM是对横摇轴或对角线轴量得的初稳性高度，取其所得到的复原能量比BA的较小者。

这个轴通常是对角线轴，由于其具有较大的投影受风面积，这个面积影响上面提及的3个特征角；GM对4.6.5.2.2规定，GM是相对与给出最小极限进水距离的轴所量得的初稳性高度（即一般是给出最大1QSD的方向），m；WPI在残存吃水处的水线面2次惯性矩包括支撑构件的影响（如适用），m4；cccL角隅立柱中心之间的纵向距离，m；ptnL每一浮体长度，m；ptnS浮体中心线之间的横向距离，m；cV所有立柱从浮体顶部到支柱结构顶部的总体积（除去包括在上甲板内的任何体积），m3；PV两个浮体的总体积，m3；tV从平台的基线到支柱结构顶部（除去包括在上甲板内的任何体积）提供平台浮力的结构（浮371体、立柱和撑柱）的总体积，m3；1WVCPmD以上的垂向风压中心，m。

4.6.5.4倾覆衡准评估表输入数据GM=mBM=m1WVCP=mWA=mtV=mcV=mpV=mpI=mptnL=m测定1=（）2=（）=）/）（3/53/113/5tpCpWWptnVIVVAVCPLCm-1=+=）28.046.1/（10/（）8.173.10（BMGMCdyn（）面积A=m（）面积B=m（）结论:

储备能量比BA=（min=0.10）GM=m（=KGm）注：

最小GM为当BA=0.10时的GM。

4.6.5.5进水衡准评估表输入数据oDFD=m372oFBD=mGM=mmD=mtV=m3pV=m3pA=m2pI=m4cccL=mptnL=mptnS=mSF=1.10测定1（）1DFDm11DFDDFDQSDo=mpcccptnoALSDMFBDa/）（/（=（0.4min=A）=+=）52.1（056.0）0.4（08.055.0GMak（44.2max=GMm）/）（/）（/（2ptncccppptmLLIAVVDX=m=（19.12min=Xm）19.12（11.03.9+=XRMW=m）（1RMWQSDKSFRDFD+=m结论:

进水限界RDFDDFDo=（min=0.0m）GM=m（KG=m）注:

最小GM是当进水限界等于0.0m时的GM。

4.7方驳3734.7.1适用范围以下规定适用于海驳。

方驳一般被认为是：

.1非自航的；.2无船员的；.3仅限装载甲板货；.4方型系数等于或大于0.9；.5船宽型深比大于3.0；以及.6除设有带垫料的盖关闭的小人孔外，在甲板上设有舱口。

4.7.2稳性图纸和计算书4.7.2.1下列是要求向主管机关提交批准的典型资料：

.1线型图；.2静水力曲线；.3横交曲线；.4吃水和水密度读数的记录及空船排水量和纵向重心位置的计算；.5假定垂向重心的理由说明；.6简化的稳性指导例如装载图，以便使方驳可以按照稳性衡