施工电梯卸料平台安全专项施工方案.docx

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施工电梯卸料平台安全专项施工方案

目　　录

1、编制依据

1、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）

3、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）

4、《施工升降机安全规程》（GB10055-2007）

5、《SCD200/200施工升降机使用说明书》

6、广西建工集团联合建设有限公司《安全文明施工标准化管理图集》

2、工程概况

本工程位于南宁市竹溪大道东南面，总建筑面积19673.35㎡，地下1层地上18＋1层，结构类型为框架剪力墙结构。

地下室层高4.65m，为车库及设备用房，建筑面积4296㎡；1层层高4m，为架空层及管理用房，建筑面积768.2㎡；2～18+1层为标准层住宅，层高3m，建筑面积14609.15㎡，建筑总高度65.72m，本工程室内±0.000标高相当于绝对标高81.35m。

本工程现已施工至第10层，配备1台SCD200/200双笼外用施工升降机作垂直运输设施。

施工电梯性能参数表

单个梯笼尺寸

长3.0×宽1.3×高2.53m

单笼额定载荷

2000Kg

额定提升速度

34m/min

电容量

66KVA

标准节尺寸

0.65×0.65×1.508m

3、卸料平台搭设

施工电梯电梯笼及结构边距离1.45m，为方便现场施工人员通行并保证施工安全，在施工电梯及主体结构之间搭设脚手架防护及接料平台，架子整体搭设高度为56m。

1～7层采用落地式双排脚手架，8～13层、14～18层分两次采用悬挑双排脚手架，立杆纵距分别为1.80m、横向为0.9m，每层步距分2步，平楼地面第一步为2m第二步为1m。

悬挑双排脚手架悬挑梁采用20a号工字钢及钢丝绳分段卸荷；

卸荷次数：

3次；卸荷上段下传荷载百分比：

30%；

钢丝绳不均匀系数α：

0.85；钢丝绳安全系数κ：

6；

各段卸荷参数表：

3.1卸料平台搭设

3.1.1立杆

立杆纵距分别为1.8m，横向立杆间距为0.9m，步距为2m；内排立杆距结构边0.3m，外排立杆距施工电梯梯笼0.20m。

起步立杆长为4m和6m（将接头错开），以后均用6m杆。

采用对接扣件连接立杆接头，两个相邻立杆接头不能设在同步同跨内；各接头中心距主节点≤500mm。

最高处立杆顶端高出顶层操作层不小于1.5m。

3.1.2大横杆

大横杆长度为5m，布置在立杆内侧，及立杆交接处用直角扣件连接，不得遗漏。

3.1.3小横杆

贴近立杆布置，用直角扣件扣紧挂于大横杆之上，在任何情况下不得拆除作为基本构架结构杆件小横杆。

每一立杆及大横杆相交处都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上。

3.1.4剪刀撑

由于架体使用功能特殊性，为不阻碍施工电梯平台通行，本方案在东西两侧不设置剪刀撑，南北方向在平台通道口两侧立杆上沿架体通高设置剪刀撑。

3.1.5脚手板

作业层满铺18厚木胶板（用方木沿大横杆方向绑扎在小横杆上@150，），木胶板两端及方木钉牢固。

3.1.6连墙件

南北向连墙件设置采取在架体两侧立杆上用小横杆设置连墙，加固在楼层预埋钢筋上，连墙件必须每层设置。

3.1.7防护

平台两侧0.6m和1.2m处设两道防护栏杆。

底部侧面设18cm高挡脚板，挡脚板可用模板。

3.2卸料平台搭设注意事项

1、搭设之前对进场脚手架钢管、配件进行严格检查，禁止使用规格和质量不合格钢管配件。

2、卸料平台搭设必须统一交底后作业，必须统一指挥，严格按搭设程序进行。

3、连墙件等整体连接杆件随搭设架子及时设置。

4、木胶模板须铺平、铺稳，并用14#铁丝绑扎固定木方。

5、设置连墙杆或撑拉杆时，掌握其松紧程度，避免引起杆件显著变形。

6、工人在架上进行搭设作业时，作业面上需铺设临时木跳板并固定，工人必须戴好安全帽和佩挂安全带，不得单人进行较重杆件和易失衡、脱手、碰接、滑跌等不安全作业。

7、在搭设过程不得随意改变构杆设计、减少配件设置和对立杆、纵距作≥100mm尺寸放大，确实需要调整和改变尺寸，应提交审核单位技术主管人员协商解决。

8、扣件一定要拧紧，拧紧力矩符合规范要求，严禁松拧或漏拧，脚手架搭设后应及时逐一对扣件进行检查。

3.3拆除施工工艺

1、拆除作业应按确定程序进行拆除：

安全网→挡脚板及木跳板→防护栏杆→斜撑杆→小横杆→大横杆→立杆。

2、不准分立面拆除或在上下两步同时拆除，做到一步一清，一杆一清。

3、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。

拆除大横杆、斜撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。

4、所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。

5、拆除后架体稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。

6、当脚手架拆至下部最后一根长钢管高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆除连墙件。

7、拆除前应检查架子上材料,杂物是否清理干净,拆下材料转到上面楼层,严禁从高空抛掷。

下面楼层一定要搭设水平安全网，搭、拆架子均应划出安全区，设置警戒标志并用尼龙绳围拦，在地面安排专人负责警戒。

3.4卸料平台使用注意事项

1、卸料平台必须经过安全员验收合格后方可使用。

2、卸料平台上只允许人员及运输工具通过，严禁堆放施工材料或其他重大荷载；等待施工电梯时，也应尽量避免在脚手架平台上站太多人，不得超过施工电梯额定2t载荷。

3、在卸料平台使用过程中，要做好日常维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件情况，遇有问题及时解决。

4、电梯层门

为确保工程安全，在各层操作平台上设置层门，层门采用35×3角钢进行加工制作。

层门竖向高度为1.8m，宽度为1.6m，层门外框及横向分隔采用35×3角钢焊制，1.0m以下用1.5mm铁皮板封面。

层门固定措施采取将层门竖向边框放置在外排两侧钢管立杆边，然后在立杆上焊接2个钢筋圆环方式，注意层门只允许向结构层方向开启。

5、安全保证措施

（1）操作人员必须持有登高作业操作证，方可上岗。

（2）架子在搭设（拆卸）过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。

（3）在架子上施工各工种作业人员,应注意自身安全（尤其是在卸料平台上工作人员）；不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。

（4）雨、雪、雾及六级以上大风等天气，严禁进行脚手架搭设、拆除工作。

（5）应设安全员负责对脚手架进行经常检查和保修。

（6）在卸料平台禁止进行电、气焊作业，必须有防火措施和专人看护,安全员巡视检查。

（7）只有当吊篮到达卸料层时，卸料人员才能打开防护门进行卸料工作，卸料完成后，卸料人员及时关闭防护门，扣好防护门销后，方可启动施工电梯。

6、计算书

附件：

楼层门大样图

施工电梯落地卸料平台计算书

施工电梯落地卸料平台计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《建筑建构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）等编制。

一、参数信息:

1.基本参数

立杆横距lb（m）:

0.9，立杆步距h（m）：

2；立杆采用单立杆支撑。

立杆纵距la（m）:

1.8，平台支架计算总高度H（m）：

20；

平台底钢管间距离（mm）：

300；

钢管类型:

Φ48×3.5，扣件连接方式：

双扣件；取扣件抗滑承载力系数:

0.8；

2.荷载参数

脚手板自重（kN/m2）:

0.25；

栏杆、挡脚板自重（kN/m）:

0.15；

施工人员及卸料荷载（kN/m2）:

2；

安全网自重（kN/m2）:

0.005；

活荷载同时计算层数：

2层。

3.地基参数

地基土类型:

素填土；地基承载力标准值（kPa）:

170；

立杆基础底面面积（m2）:

0.25；地基承载力调整系数:

1。

二、板底支撑钢管计算:

板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算，截面几何参数为

截面抵抗矩W=5.08cm3；

截面惯性矩I=12.19cm4；

1.荷载计算：

（1）脚手板自重设计值（kN/m）：

q1=1.2×0.25×0.3=0.090kN/m；

（2）施工人员及卸料荷载设计值（kN/m）：

q2=1.4×2×0.3=0.840kN/m；

2.强度验算:

板底支撑钢管按简支梁计算。

最大弯矩计算公式如下:

Mmax=ql2/8

最大支座力计算公式如下:

N=ql/2

荷载设计值：

q=1.2×q1+1.4×q2=1.284kN/m；

最大弯距Mmax=1.284×1.82/8=0.520kN·m；

支座力N=1.284×1.8/2=1.156kN；

最大应力σ=Mmax/W=0.520×106/（5.08×103）=102.366N/mm2；

板底钢管抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；

板底钢管计算应力102.366N/mm2小于板底钢管抗弯设计强度205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算:

计算公式如下:

ν=5ql4/384EI

q=q1+q2=0.930kN/m

均布恒载:

ν=5×0.930×（1.8×103）4/（384×2.06×105×12.19×104）=5.062mm；

板底支撑钢管最大挠度为5.062mm小于钢管最大容许挠度1800/150及10mm，满足要求！

三、横向支撑钢管计算:

横向支撑钢管按照集中荷载下三跨连续梁计算，截面几何参数为

截面抵抗矩W=5.08cm3；

截面惯性矩I=12.19cm4；

集中荷载P取板底支撑钢管传递力

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN·m）

支撑钢管计算剪力图（kN）

支撑钢管计算变形图（mm）

最大弯矩Mmax=0.347kN·m；

最大变形νmax=1.190mm；

最大支座力Qmax=1.156kN；

最大应力σ=Mmax/w=0.347×106/（5.08×103）=68.244N/mm2；

横向钢管计算应力68.244N/mm2小于横向钢管抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！

横向支撑钢管最大挠度为1.190mm小于横向支撑钢管最大容许挠度900/150及10mm，满足要求！

四、扣件抗滑移计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；

纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值R=1.156kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力设计计算满足要求!

五、支架立杆荷载设计值（轴力）计算:

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架结构自重（kN）：

NG1=0.141×20=2.810kN；

（2）板底支撑钢管结构自重（kN）：

NG2=0.038×1.8×2×8×1/4=0.276kN；

（3）脚手板自重（kN）：

NG3=0.25×1×1.8×0.9×8/4=0.810kN；

（4）栏杆、挡脚板自重（kN）：

NG4=0.15×1×1.8×8/2=1.080kN；

（5）安全网自重（kN/m2）:

NG5=0.005×1×1.8×20/2=0.090kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4+NG5=2.810+0.276+0.810+1.080+0.090=5.066kN；

2.活荷载为施工人员及卸料荷载:

施工人员及卸料荷载标准值：

NQ=2×2×0.9×1.8/4=1.620kN；

3.因不考虑风荷载,立杆轴向压力设计值计算公式

N1=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.066+1.4×1.620=8.348kN；

本卸料平台采用单立杆，单根立杆所受荷载为N＝N1＝8.348kN。

六、立杆稳定性验算:

立杆稳定性计算公式:

σ=N/φAKH≤[f]

其中N----立杆轴心压力设计值（kN）：

N=8.348kN；

φ-------立杆轴心受压稳定系数,由长细比λ＝lo/i值查表得到；

i----计算立杆截面回转半径（cm）：

i=1.58cm；

A----立杆净截面面积（cm2）：

A=4.89cm2；

W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=5.08cm3；

σ-------钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；

[f]----钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

l0----计算长度（m）；

参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》，由以下公式计算：

l0=kμh

k----计算长度附加系数，取值为1.163；

μ----计算长度系数，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.3.3；取最不利值μ=2.00；

立杆计算长度l0=kμh=1.163×2.00×2=4.652m；

λ=l0/i=4.652×103/15.8=294；

当λ>250时,φ=7320/λ2=7320/2942=0.085

钢管立杆受压应力计算值；σ=8.348×103/（0.085×489）=201.579N/mm2；

立杆钢管稳定性验算σ=201.579N/mm2小于立杆钢管抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

七、立杆地基承载力计算:

立杆基础底面平均压力应满足下式要求

p≤fg

地基承载力设计值:

fg=fgk×kc=170.000kPa；

其中，地基承载力标准值：

fgk=170kPa；

脚手架地基承载力调整系数：

kc=1；

立杆基础底面平均压力：

p=N1/A=33.391kPa；

其中，上部结构传至基础顶面轴向力设计值：

N1=8.348kN；

基础底面面积：

A=0.25m2。

p=33.391kPa≤fg=170.000kPa。

地基承载力满足要求！

普通型钢悬挑扣件式双排脚手架工字钢及钢丝绳计算书

一、钢丝绳卸荷计算

在脚手架全高范围内卸荷3次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆交点位置；以卸荷吊点分段计算。

第1次卸荷点高度为4.200米，钢丝绳上下吊点竖向距离ls为9.000米，吊点水平距离2.0倍于立杆纵距；

第2次卸荷点高度为8.200米，钢丝绳上下吊点竖向距离ls为9.000米，吊点水平距离2.0倍于立杆纵距；

第3次卸荷点高度为12.200米，钢丝绳上下吊点竖向距离ls为9.000米，吊点水平距离2.0倍于立杆纵距；

各卸荷点钢丝绳卸荷计算方法是相同，下面我们仅给出第一次卸荷计算过程，其他卸荷点直接给出计算结果。

1.卸荷点内力计算

卸荷点处立杆轴向力计算：

P1=kx×N1×n=1.5×11.239×2=33.717kN

P2=kx×N2×n=1.5×10.103×2=30.309kN

经过计算得到

a1=arctg[9/（1.8+0.2）]=77.471度

a2=arctg[9/0.2]=88.727度

各吊点位置处内力计算为（kN）：

T1=P1/sina1=33.717/0.976=34.540kN

T2=P2/sina2=30.309/1.000=30.317kN

G1=P1/tana1=33.717/4.500=7.493kN

G2=P2/tana2=30.309/45.000=0.674kN

其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。

2.钢丝绳最小直径计算

卸荷钢丝绳最大轴向拉力为[Fg]=T1=34.540kN。

钢丝绳容许拉力按照下式计算：

[Fg]=αFg/K

其中[Fg]--钢丝绳容许拉力（kN）；

Fg--钢丝绳钢丝破断拉力总和（kN），

计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径（mm）；

α--钢丝绳之间荷载不均匀系数；

K--钢丝绳使用安全系数。

计算中[Fg]取34.540kN，α=0.85，K=6，得到：

选择卸荷钢丝绳最小直径为：

d=（2×34.540×6/0.85）0.5=22.082mm。

3.钢丝绳吊环强度计算

吊环强度计算公式为：

σ=N/A≤[f]

其中

[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算吊环应力不应大于50N/mm2；

N--吊环上承受荷载等于[Fg]；

A--吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5πd2；

选择吊环最小直径要为：

d=（2×[Fg]/[f]/π）0.5=（2×34.540×103/50/3.142）0.5=20.971mm。

实际吊环选用直径D=22mmHPB235钢筋制作即可。

第1次卸荷钢丝绳最小直径为22.1mm（钢丝绳型号：

6×19），必须拉紧至34.540kN，吊环直径为22mm。

根据各次卸荷高度得：

第2次卸荷钢丝绳最小直径为22.4mm（钢丝绳型号：

6×19），必须拉紧至35.450kN，吊环直径为22mm；

第3次卸荷钢丝绳最小直径为23.3mm（钢丝绳型号：

6×19），必须拉紧至38.484kN，吊环直径为25mm。

二、拉绳受力计算

钢绳做安全储备，按照承受全部荷载计算，通过软件电算程序计算得到钢绳支点从左至右支座反力分别为：

R1=12.422kN。

水平悬挑梁轴力RAH和拉钢绳轴力RUi按照下面计算

RAH=ΣRUicosθi

其中RUicosθi为钢绳拉力对水平杆产生轴压力。

各支点支撑力RCi=RUisinθi

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：

RU1=12.764kN。

三、拉绳强度计算

1.钢丝拉绳内力计算

钢丝拉绳轴力RU取最大值进行计算，为

RU=12.764kN

选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径15.5mm。

[Fg]=αFg/K

其中[Fg]--钢丝绳容许拉力（kN）；

Fg--钢丝绳钢丝破断拉力总和（kN），查表得Fg＝138.500kN；

α--钢丝绳之间荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。

α＝0.85；

K--钢丝绳使用安全系数。

K＝6。

得到：

[Fg]=19.621kN≥Ru＝12.764kN。

经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。

2.钢丝拉绳拉环强度计算

钢丝拉绳轴力RU最大值进行计算作为拉环拉力N，为

N=RU=12.764kN

钢丝拉绳拉环强度计算公式为

σ=N/A≤[f]

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算吊环应力不应大于50N/mm2；

所需要钢丝拉绳（斜拉杆）拉环最小直径D=（12763.770×4/（3.142×50×2））1/2=12.7mm；

实际拉环选用直径D=20mmHPB235钢筋制作即可（《扣件架规范》第6.10.4条规定吊环应使用HPB235钢筋且直径≥20mm）。

四、悬挑梁受力计算

悬挑脚手架按照带悬臂单跨梁计算

悬出端C受脚手架荷载N作用，里端B为及楼板锚固点，A为墙支点。

悬臂单跨梁计算简图

支座反力计算公式

支座弯矩计算公式

C点最大挠度计算公式

其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。

本方案算例中，m=1.4m，l=2.1m，m1=1.3m，m2=0.2m；

k=1.4/2.1=0.667

k1=1.3/2.1=0.619

k2=0.2/2.1=0.10

悬挑梁截面惯性矩I=2370cm4，截面抵抗矩W=237cm3，截面积A=35.5cm2，线密度G=27.9kg/m。

外立杆轴向力设计值N1=11.188kN；

内立杆轴向力设计值N2=10.093kN；

悬挑梁自重荷载q=1.2×27.9×9.8×10-3=0.335kN/m

把以上数据代入公式，经过计算得到：

支座反力RA=29.169kN

支座反力RB=-7.887kN

最大弯矩MA=16.563kN·m

最大应力σ=16563406.605/（1.05×237000）=66.560N/mm2

悬挑梁最大应力计算值σ=66.560N/mm2小于抗压强度设计值205N/mm2，满足要求!

最大挠度νmax=4.514mm

按照《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附录A结构变形规定，受弯构件跨度对悬臂梁为悬伸长度两倍，即2600mm。

悬挑梁最大挠度4.514mm小于最大容许挠度2600/400mm，满足要求!

五、悬挑梁稳定性计算

悬挑梁采用20a号工字钢,计算公式如下：

σ=M/φbWx≤[f]

其中φb--均匀弯曲受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附录B得到：

φb=2.00

由于φb大于0.6，依《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附表B，按照下面公式调整：

得到φb'=0.929。

经过计算得到最大应力σ=16.563×106/（0.929×237000）=75.229N/mm2；

悬挑梁稳定性计算σ=75.229N/mm2小于[f]=215N/mm2，满足要求!