落地式卸料平台施工方案1Word文件下载.docx
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M时不得发生破坏；
脚手板：
采用木脚手板，板厚为15mm；
安全网：
采用绿色密目式安全网和白色安全平网；
4.3经检验合格的配件应按品种、规格分类，堆放整齐平稳，堆放场地不得有积水。
清理现场的杂物，平整搭设场地，并使排水通畅。
五、构造要求
5.1纵向水平杆的搭设要求
纵向水平杆设置在立杆内侧，长度不小于3跨，纵向水平杆接长采用对接扣件及搭接连接，连接时对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不得设置在同步或同跨内；
不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离大于500mm；
各接头中心离最近主节点的距离不得大于纵距的1/3；
搭接长度不得小于1米，等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离大于100mm。
5.2横向水平杆搭设要求
横向水平杆两端均采用直角扣件固定在纵向水平杆上，主节点处设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接，严禁拆除。
主节点处两个直角扣件的中心距离为100mm，作业层上非主节点处的横向水平杆，最大间距不大于纵距的1/2。
5.3脚手板搭设要求
作业层脚手板满铺、固定、离开墙面120~150mm；
脚手板设置在木方上。
脚手板铺设时采用平铺，不允许搭接铺设。
作业层脚手板探头长度为150mm，其板长两端均与支撑杆可靠地固定。
5.4立杆搭设要求
脚手架设置纵向、横向水平扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件固定在
距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧
靠纵向扫地杆下方的立杆上；
立杆采用连墙件与建筑物可靠连接，立杆接长接头必须采用对接扣件连接，其对接扣件交错布置，两根相邻接头不得设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相邻接头在高度方向错开的距离不得小于500mm；
各接头中心至主节点的距离不得大于步距的1/3。
5.5连墙件搭设要求
连墙件尽量靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm，从底层第一步纵向水平杆处开始设置，采用刚性连墙件；
连墙件与框架柱连接，采用钢管组成；
5.6剪刀撑及横向斜撑搭设要求
平台外侧设置剪刀撑，从底向上连续设置，剪刀撑的接长采用搭接接长，斜杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不得大于150mm。
六、荷载要求
6.1卸料平台设计施工荷载2KN/M²
，最大荷载32KN，实际堆放荷载最大20KN，1.25KN/M²
.
6.2现场材料堆放：
6米钢管100根，3米钢管200根，扣件2000个，50*100*4000木方160根，1830*915*15层板130张。
七、安全要求
7.1脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规定》（GB5036）考核的专业架子工，上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗。
7.2搭设脚手架的人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋；
7.3脚手架一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步，每搭完一步脚手架后，应按要求规定能够校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。
7.4搭设脚手架时，地面应设围挡和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
7.5严禁将外径48mm和51mm的钢管混用；
相邻立杆的对接扣件不得在同一高度使用，扣件必须与钢管外径相同，对接扣件开口朝上或朝内。
7.6脚手架使用期间，严禁拆除连墙件及主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆
八、拆除方案
8.1拆除前准备：
脚手架拆除前应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件，支撑体现等是否符合构造要求；
根据检查结构补充完善，经项目经理同意后方可拆除；
8.2拆除前应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底，并清理脚手架上杂物及地面障碍物。
8.3拆除作业必须从上而下逐层进行，严禁上下同时作业；
8.4连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；
8.5当脚手架拆至下部最后一根立杆高度（约6米）时，应先在适当的位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件；
8.6脚手架各构配件严禁抛掷至地面，拆除脚手架时，地面应设围栏和警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
九、计算书
钢管落地卸料平台计算书
十、计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、架体参数
卸料平台名称
卸料平台
卸料平台布置方式
沿纵向
平台长度A（m）
4
平台宽度B（m）
平台高度H（m）
8
立杆纵距la（m）
1
立杆步距h（m）
1.5
立杆横距lb（m）
板底支撑间距s（m）
0.5
二、荷载参数
每米钢管自重g1k（kN/m）
0.033
脚手板自重g2k（kN/m2）
0.35
栏杆、挡脚板自重g3k（kN/m）
0.14
安全设施与安全网自重g4k（kN/m）
0.01
材料堆放最大荷载q1k（kN/m2）
3
施工均布荷载q2k（kN/m2）
2
基本风压ω0（kN/m2）
0.3
风荷载体型系数μs
0.8
风压高度变化系数μz
0.74（立杆稳定性验算）,0.74（连墙件强度验算）
三、设计简图
平台水平支撑钢管布置图
卸料平台平面示意图
卸料平台侧立面示意图
四、板底支撑（纵向）钢管验算
钢管类型
Ф48×
钢管截面抵抗矩W（cm3）
4.49
钢管截面惯性矩I（cm4）
10.78
钢管弹性模量E（N/mm2）
206000
钢管抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
G1k=g1k=0.033kN/m;
G2k=g2k×
lb/2=0.350×
1.00/2=0.175kN/m;
Q1k=q1k×
lb/2=3.000×
1.00/2=1.500kN/m;
Q2k=q2k×
lb/2=2.000×
1.00/2=1.000kN/m;
1、强度计算
板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
q1=1.2×
（G1k+G2k）=1.2×
（0.033+0.175）=0.250kN/m;
q2=1.4×
（Q1k+Q2k）=1.4×
（1.500+1.000）=3.500kN/m;
板底支撑钢管计算简图
Mmax=（0.100×
q1+0.117×
q2）×
l2=（0.100×
0.250+0.117×
3.500）×
1.002=0.434kN·
m;
Rmax=（1.100×
q1+1.200×
l=（1.100×
0.250+1.200×
1.00=4.475kN;
σ=Mmax/W=0.434×
106/（4.49×
103）=96.762N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;
满足要求！
2、挠度计算
q'
=G1k+G2k=0.033+0.175=0.208kN/m
=Q1k+Q2k=1.500+1.000=2.500kN/m
R'
max=（1.100×
q'
1+1.200×
2）×
0.208+1.200×
2.500）×
1.00=3.229kN;
ν=（0.677q'
1l4+0.990q'
2l4）/100EI=（0.677×
0.208×
（1.00×
103）4+0.990×
2.500×
103）4）/（100×
206000.00×
10.78×
104）=1.178mm≤min{1000.00/150,10}mm=6.667mm
五、横向支撑钢管验算
平台横向支撑钢管类型
单钢管
横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。
q=g1k=0.033kN/m;
p=Rmax=4.475kN;
p'
=R'
max=3.229kN
横向钢管计算简图
横向钢管计算弯矩图
Mmax=0.785kN·
横向钢管计算剪力图
Rmax=5.174kN;
横向钢管计算变形图
νmax=1.691mm;
σ=Mmax/W=0.785×
103）=174.722N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;
νmax=1.691mm≤min{1000.00/150,10}=6.67mm;
六、立杆承重连接计算
横杆和立杆连接方式
单扣件
单扣件抗滑承载力（kN）
扣件抗滑移承载力系数
Rc=8.0×
0.80=6.400kN≥R=5.174kN
七、立杆的稳定性验算
钢管截面回转半径i（cm）
1.59
钢管的净截面A（cm2）
4.24
双立杆计算方法
按照分配系数分配
主立杆受力分配系数κ
0.6
立杆计算长度系数μ
NG1=（la+1.00×
lb+2.00×
h）×
g1k/h×
H+g1k×
la×
1.00/1.00=（1.00+1.00×
1.00+2.00×
1.50）×
0.033/1.50×
8.000+0.033×
1.00×
1.00/1.00=0.913kN
NG2=g2k×
lb/1.00=0.350×
1.00/1.00=0.350kN;
NQ1=q1k×
lb/1.00=3.000×
1.00/1.00=3.000kN;
NQ2=q2k×
lb/1.00=2.000×
1.00/1.00=2.000kN;
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：
N=1.2（NG1+NG2）+0.9×
1.4（NQ1+NQ2）=1.2×
（0.913+0.350）+0.9×
1.4×
（3.000+2.000）=7.816kN;
支架立杆计算长度：
L0=kμh=1×
1.50×
1.50=2.250m
长细比λ=L0/i=2.250×
103/（1.59×
10）=141.509≤[λ]=250
轴心受压构件的稳定系数计算：
L0=kμh=1.155×
1.500×
1.5=2.599m
长细比λ=L0/i=2.599×
10）=163.443
由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.265
ωk=μzμsωo=0.74×
0.80×
0.30=0.178kN/m2
Mw=0.9×
ωk×
l×
h2/10=0.9×
0.178×
1.502/10=0.050kN·
m；
σ=kN/φA+Mw/W=0.60×
7.816×
103/（0.265×
4.24×
102）+0.050×
103）=52.949N/mm2≤[f]=205.00N/mm2
八、连墙件验算
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件布置方式
一步一跨
连墙件对卸料平台变形约束力N0（kN）
内立杆离墙距离a（m）
0.25
1、强度验算
AW=1.50×
1×
1=1.5m2
Nw=1.4×
Aw=1.4×
1.5=0.373kN
N=Nw+N0=0.373+3.00=3.373kN
长细比λ=L0/i=（0.25+0.12）×
10）=23.270，由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.944。
Nf=0.85×
φ·
A·
[f]=0.85×
0.944×
4.240×
10-4×
205.00×
103=69.745kN
N=3.373≤Nf=69.745
2、连接计算
连墙件采用扣件方式与墙体连接。
单扣件承载力设计值Rc=8.0×
0.80=6.400kN
N=3.373kN≤Rc=6.400kN
九、立杆支承面承载力验算
地基土类型
素填土
地基承载力特征值fg（kPa）
140
基础底面面积A（m2）
地基承载力调整系数kc
fg'
=fg×
kc=140.000×
1.000=140.000kPa
Nk=（NG1+NG2）+（NQ1+NQ2）=（0.913+0.350）+（3.000+2.000）=6.263kN;
p=Nk/A=6.263/0.25=25.052kPa≤fg'
=140.000kPa
信你自己罢！
只有你自己是真实的，也只有你能够创造你自己
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