7050塔吊基础施工方案Word文档下载推荐.docx
《7050塔吊基础施工方案Word文档下载推荐.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《7050塔吊基础施工方案Word文档下载推荐.docx（26页珍藏版）》请在冰点文库上搜索。
整个场地位于三向封闭的狭长“U”形沟谷中。
场地及地基稳定，无不良地质作用。
地基（岩）土物理力学指标建议值表
土
层
名
称
天然
重度
γ
（kN/m3）
承载
力特
征值
fak
（kPa）
压缩
模量
ES
（MPa）
抗剪强度
基床系数（MPa/m）
冲（钻）孔灌注桩、旋挖灌注桩
人工挖孔灌柱桩
预应力管桩
粘聚
力C（kPa）
内摩
擦角
φ（度）
极限
端阻力
标准值
qpk（KPa）
侧阻力
qsik（KPa）
素填土
18.5
/
8
15
粉质粘土
19.7
160
5.23
29
15.0
12
50
60
强风化泥岩
22.6
260
25
21.2
40
100
120
140
中风化泥岩
24.2（24.3）
900
可不考虑压缩
75
26
2500
3000
170
6000
中风化砂岩
24.3（24.4）
1500
230
30
130
5000
180
5500
190
9000
3.塔机型号确定
3.1塔机选型分析
3.1.1塔机的适用性分析
现场不具备塔机附墙条件，C7050塔机独立高度为76m,可完全满足现场实际需求。
C7050塔机在距离塔机中心41m范围内均可吊装10t重物，22m范围内可吊装最大20t重物，满足现场对塔机的起重性能需求。
3.1.2塔机的经济性分析
C7050塔机性能好，工效高，起重性能出色，组装、拆除、运输方便，经济实惠。
3.2塔机型号及其技术参数
3.2.1C7050塔机整机性能参数
本工程所选用塔式起重机C7050是由四川建设机械（集团）股份有限公司生产制造，产权单位为武汉翼达建设服务股份有限公司。
最大工作幅度70m，2.5m塔身支腿式独立起升高度77.9m，附着式最大起升高度达262m，最大额定起重量为20t。
该机最大工作幅度70m，在臂头可吊5t，具有作业范围大，工作效率高等特点。
3.2.2c7050塔机基础荷载参数
整机外形
3.3塔机定位布置
3.3.1塔机定位布置分析
基本要求
1、最大幅度覆盖施工范围；
2、工程各部位施工工作量，如何使得塔机的工作效率最高；
3、就近材料加工厂及堆场，尽量减少材料、设备等运转距离、次数；
4、利于塔机安装、升级及日后拆除；
5、作业时，塔身与原建筑之间的安全距离3m以上；
6、塔臂旋转作业范围内有无高压管线、电缆、周围高层房屋等障碍；
7、现场场地要求，如何布置能够使得现场在作业高峰期车流通畅；
8、塔机基础的设置应考虑抗倾覆同时确保足够的地基承载力。
3.3.2塔机平面布置图
3.3.3塔机基础定位图
塔机基础定位图
3.4塔机基础设计
根据地质勘探报告，本工程塔机基础位置所在标高的为回填素土层，地基承载力不满足塔机基础的承载力要求，因此本工程塔机基础采用桩基矩形板式基础；
该地勘报告中数据点位信息显示，60号探孔距离塔机安装位置最近，以该点位数据作为参考。
地基地质刨面图1
地基地质刨面图2
3.4.1塔机基础参数
3.5塔机基础的设计计算及配筋
详见：
附件2塔机基础设计计算书；
3.6塔机基础防雷接地保护
在塔机基础外围设置接地件，接地件深入大地不低于1.5m,接地件可选用直径不低于25mm的铁棒。
利用扁钢或者铜线将接地件与塔机基础节底部相连，塔机接地电阻不得大于4Ω。
防雷接地示意图
4.塔机基础的施工
4.1塔机基础施工流程图
4.2塔机基础施工方法
序号
项目
1
开挖塔机基坑，基坑四周垂直开挖，开挖至设计标高后进行地基土检查是否与地勘资料一至，如有偏差急时与设计和地勘沟通处理，如无偏差组织地基验槽。
2
垫层混凝土采用C15，厚度10cm，垫层每边宽出承台基础10cm，垫层水平度控制在0.2%，垫层混凝土强度达到60%后，方可进行基础工序。
3
在塔机垫层上表面中心标记一个十字线及2.5米×
2.5米正方形（十字线交叉点即为正方形中心点）。
4
按照计算书配置钢筋，将配置好的钢筋运到现场进行绑扎，待钢筋绑扎完成后，塔机安装人员安放塔机的预埋件，将预埋件与钢筋焊好，以免由于后面工序的操作，动摇了已经调整好的水平度。
5
将接地电阻（R≤4Ω）一端与预埋节焊接好，另一端插于土层里。
6
钢筋绑扎完成后经过自检合格，请监理进行验收。
验收合格后方可进行下道工序施工。
7
塔机基础砼强度等级为C35，要求振岛密实，在此过程中必须随时监测预埋件的垂直水平，如有变化，则应随时进行调整，确保塔机预埋件垂直水平。
混凝土不得往一个方向浇注，以免动摇预埋件。
基础砼强度达80%以上，并经安全质检部门检验合格后，方能安装塔机。
9
做好塔机基础养护工作，施工现场备三组试块，7天一组如试压不能满足要求10天再压一次，提供混凝土强度报告作为塔机安装的依据。
28天强度报告办理塔机使用登记需要
10
隐蔽工程各工序进行“三检”制度，并在进行下道工序前向监理部报验。
4.3塔机基础的施工注意事项
基础的钢筋和预埋件应严格按照施工方案中实施。
浇筑混凝土前检查验收。
混凝土浇筑时应留取试块进行试验，混凝土浇筑完毕后的养护措施。
做好沉降观测记录。
4.4质量保证措施和验收要求
塔机基础土方开挖过程中，基础坑底土质情况是否和地质勘查报告相吻合。
对进场使用的钢筋材料员严格把关验收，必须有质量合格证明书，并且需经检测合格，不合格的钢筋严禁使用。
对塔机基础施工用的商品混凝土等级必须严格按照塔机基础施工方案设计等级，进场的混凝土坍落度需控制在180mm±
20mm。
混凝土浇筑过程中，必须振捣密实，浇筑完成，及时的跟踪养护。
塔机基础完成面（与标准节接触的混凝土面）平整度必须控制在±
2mm范围内。
误差过大会导致塔身安装垂直度。
塔机基础施工主要控制项目见下表，其余施工执行混凝土质量验收规范。
工序名称
允许误差（mm）
备注
塔机基础中心水平位置
±
20
塔机基础结构尺寸
塔机基础垂直度
塔机基础标高
塔机基础完成面平整度
5.施工管理
5.1施工管理措施
在施工过程中材料上、下运输，基础结构施工仍存在的较多的安全隐患。
项目部在施工过程中切实做好如下安全防护措施：
基础施工材料上、下运输搭设滑道，严禁向下抛扔，周边拉好警戒线，安排专门人员进行监护。
塔机基础柱钢筋绑扎、木工支模须搭设临时脚手架的，脚手架经安全主管人员验收合格后方投入使用。
塔机基础基坑主要危害为雨水和泄露水，在项目部做好日常排水和日常防雨水工作的同时，要准备防雨布，应付施工中的大雨影响。
夜间照明保证措施：
在施工现场周围架设足够的照明灯，且配有1～2名电工专门负责相关电器设备，禁止其他任何施工人员随意移动、乱接照明设备。
工人作业时带好安全帽，高空作业系好安全带。
地脚螺栓焊接过程中，临时用电、电焊机操作严格按照操作规程执行。
工人每日上班前，班组长及安全人员须向作业人员逐级交底。
施工作业正值雨季施工天气，项目部及时做好雨季施工措施。
其他详见安全管理组织体系、安全生产管理制度、安全操作规程、安全技术交底。
5.2保证措施
在浇捣砼前预埋并固定好地锚螺栓，在浇捣砼时派专人看护，保证不移位。
塔机基础四周做好排水措施，并对基础沉降进行检测。
塔机承台强度需达到80%以上方可进行塔机安装。
塔机基础周边砖砌240厚实心水泥砖挡土墙，在基础预埋100PVC管接到最近的集水井，配置潜水泵1台，保证塔机基础及底部标准节无积水，无堆土。
6.附件
6.1附件1塔机基础验算
计算依据：
1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2019
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
4、《C7050塔式起重机说明书》
一、QTZ400（C7050）塔机属性
塔机型号
QTZ400（C7050）
塔机独立状态的最大起吊高度H0（m）
78.4
塔机独立状态的计算高度H（m）
61.05m（9+1）
塔身桁架结构
圆钢
塔身桁架结构宽度B（m）
2.5
二、QTZ400（C7050）塔机荷载
1、QTZ400（C7050）塔机传递至基础荷载标准值
工作状态
塔机自重标准值Fk1（kN）
1272
起重荷载标准值Fqk（kN）
500
竖向荷载标准值Fk（kN）
1597
水平荷载标准值Fvk（kN）
41
倾覆力矩标准值Mk（kN·
m）
4521
非工作状态
竖向荷载标准值Fk'
（kN）
1420
水平荷载标准值Fvk'
133
倾覆力矩标准值Mk'
（kN·
3224
2、QTZ400（C7050）（塔机传递至基础荷载设计值
塔机自重设计值F1（kN）
1.35Fk1＝1.35×
1272＝1717.2
起重荷载设计值FQ（kN）
1.35Fqk＝1.35×
500＝675
竖向荷载设计值F（kN）
1717.2+675＝2392.2
水平荷载设计值Fv（kN）
1.35Fvk＝1.35×
41＝55.35
倾覆力矩设计值M（kN·
1.35Mk＝1.35×
4521＝6103.4
竖向荷载设计值F'
1.35Fk'
＝1.35×
1420＝1917
水平荷载设计值Fv'
1.35Fvk'
133＝179.6
倾覆力矩设计值M'
3224＝4352.4
三、QTZ400（C7050）（基础验算）
基础布置
基础长l（m）
基础宽b（m）
基础高度h（m）
1.7
基础参数
基础混凝土强度等级
C35
基础混凝土自重γc（kN/m3）
基础上部覆土厚度h’（m）
基础上部覆土的重度γ’（kN/m3）
19
基础混凝土保护层厚度δ（mm）
地基参数
地基承载力特征值fak（kPa）
\
基础宽度的地基承载力修正系数ηb
基础埋深的地基承载力修正系数ηd
基础底面以下的土的重度γ（kN/m3）
基础底面以上土的加权平均重度γm（kN/m3）
基础埋置深度d（m）
修正后的地基承载力特征值fa（kPa）
地基变形
基础倾斜方向一端沉降量S1（mm）
基础倾斜方向另一端沉降量S2（mm）
基础倾斜方向的基底宽度b'
（mm）
基础及其上土的自重荷载标准值：
Gk=bl（hγc+h'
γ'
）=6×
6×
1.7×
25=1530kN
基础及其上土的自重荷载设计值：
G=1.35Gk=1.35×
1530=2065.5kN
桩对角线距离：
L=4.24m
1、荷载效应标准组合
工作状态轴心竖向力作用下：
Qk=（Fk+Gk）/n=（1597+1530）/4=781.75kN
荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：
Qkmax=（Fk+Gk）/n+（Mk+FVkh）/L
=（1597+1530）/4+（4521+41×
1.7）/4.24=1864.5kN
Qkmin=（Fk+Gk）/n-（Mk+FVkh）/L=（1597+1530）/4-（4521+41×
1.7）/4.24=-300.96kN
2、荷载效应基本组合
非工作状态轴心竖向力作用下：
Qk=（Fk+Gk）/n=（1420+1530）/4=737.5kN
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：
Qmax=（F+G）/n+（M+Fvh）/L
=（1420+1530）/4+（3224+133×
1.7）/4.24=1551.2kN
Qmin=（F+G）/n-（M+Fvh）/L
=（1420+1530）/4-（3224+133×
1.7）/4.24=-76.2kN
四、桩承载力验算
桩参数
桩混凝土强度等级
桩基成桩工艺系数ψC
0.85
桩混凝土自重γz（kN/m3）
桩混凝土保护层厚度б（mm）
35
桩底标高（m）
-19.2
桩有效长度lt（m）
17.5
桩配筋
自定义桩身承载力设计值
否
桩混凝土类型
钢筋混凝土
桩身普通钢筋配筋
HRB40018Φ16
地基属性
地下水位至地表的距离hz（m）
自然地面标高（m）
378.4
是否考虑承台效应
土名称
土层厚度li（m）
极限侧阻力
极限端阻力标准值qpk（KPa））
抗拔系数
承载力特征值fak（kPa）
素填土
5.90
0.8
7.8
2.8
1、桩基竖向抗压承载力计算
桩身周长：
u=πd=3.14×
0.8=2.513m
桩端面积：
Ap=πd2/4=3.14×
0.8^2/4=0.503m2
Ra=ψuΣqsia·
li+qpa·
Ap
=0.8×
2.513×
（5.9×
0+7.8×
50+2.8×
100+1×
160）+2500×
0.503=2926.13kN
Qk=781.75kN<
Ra=2926.13kN
Qkmax=1864.5kN<
1.2Ra=1.2×
2926.13kN
满足要求！
2、桩基竖向抗拔承载力计算
Qkmin=-300.96kN<
按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：
Qk'
=300.96kN
桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，地勘中未明确地下水位信息，按桩基整体进入地下水范围内计算。
桩身的重力标准值：
Gp=ltAp（γz-10）=17.5×
0.503×
（25-10）=132.04kN
Ra'
=ψuΣλiqsiali+Gp=0.8×
（7.8×
160）+132.04
=1800.67kN
Qk'
=285.95kN<
Ra'
3、桩身承载力计算
纵向普通钢筋截面面积：
As=nπd2/4=18×
3.142×
16×
16/4=3619mm2
（1）、轴心受压桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：
Q=1.35Qmax=1.35×
1864.5=2517.08kN
ψcfcAp+0.9fy'
As'
=（0.85×
17×
10^60.9×
（360×
3619））×
10-3=7269.52kN
Q=2517.08kN<
ψcfcAp+0.9fy'
=7269.52kN
（2）、轴心受拔桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：
Q'
=-1.35Qmin=1.35×
300.96=406.30kN
fyAS=360×
3619×
10-3=1302.84kN
Q'
=406.30kN<
fyAS=1302.84kN
4、桩身构造配筋计算
As/Ap×
100%=（3619/（0.503×
106））×
100%/100=0.72%≥0.2%
桩基配筋图：
五、承台计算
承台配筋
承台底部长向配筋
HRB400Φ25@150
承台底部短向配筋
承台顶部长向配筋
承台顶部短向配筋
1、荷载计算
承台有效高度：
h0=1700-50-50-25=1575mm
M=（Qmax+Qmin）L/2=（+（1864.5+（-300.96））×
4.24/2=3314.705kN·
m
X方向：
Mx=Mab/L=3314.705×
3/4.24=2345.310kN·
Y方向：
My=Mal/L=3314.705×
2、受剪计算
V=Fk/n+M/L=1597/4+3314.705/4.24=1181.02kN
V≤βhSαftb0h0
α1x=1.75/（λ+1）
βhS=（800/h0）0.25
λ——计算截面的剪跨比λx=ax/h0，λy=ay/h0
塔机柱边缘已经进入桩基范围，因此λ取值0.25。
b0——承台计算截面处的计算宽度；
b0=6m
ft混凝土抗拉强度设计值（N/mm2）1.57n/mm2=1.57×
103kN/m2
h0——承台计算截面处的有效高度；
βhS——受剪切承载力截面高度影响系数：
βhS=（800/h0）0.25=（800/1575）0.25=0.844
βhSαftb0h0=0.844×
1.57×
103×
1.575=10435kN
1181.02kN<
10435kN
满足要求。
3、受冲切计算
塔机柱边位于承台桩基内可不进行冲切的承载力验算！
4、承台配筋计算
Mx=（Mk+FVkh）=4521+41×
1.7=4590.7
ASx=Mx/0.9fyh0
=4590.7×
106/（0.9×
300×
1.575×
103）
=10795mm2
最小配筋率：
ρ=max（0.2,45ft/fy1）=max（0.2,45×
1.71/360）=max（0.2,0.214）=0.214%
承台需要配筋：
A1=max（ASx,ρbh0）=max（10795,0.00214×
6000×
1575）=20223mm2
承台底长向实际配筋：
AS1'
=6000ϖ（25/2）2/120=24544mm2
>
A1
该承台长向与短向距离相同，最大受力情况相同，因此短向配筋也可满足要求。
1、承台配筋示意图
6.2附件2塔机布置图
升级会员 