板模板扣件式计算书Word文档格式.docx
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当计算面板和小梁时的集中荷载（kN）
当计算主梁时的均布活荷载（kN/m2）
1.5
当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载（kN/m2）
1
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.2
0.051
地基粗糙程度
D类（有密集建筑群且房屋较高市区）
模板支架顶部距地面高度（m）
4.2
风压高度变化系数μz
0.51
风荷载体型系数μs
三、模板体系设计
主梁布置方向
垂直立柱纵向方向
立柱纵向间距la（mm）
500
立柱横向间距lb（mm）
水平拉杆步距h（mm）
1500
小梁间距l（mm）
200
小梁最大悬挑长度l1（mm）
主梁最大悬挑长度l2（mm）
设计简图如下：
模板设计平面图
模板设计剖面图（模板支架纵向）
模板设计剖面图（模板支架横向）
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
面板抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.4
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
面板计算方式
简支梁
楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×
15×
15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×
15/12＝281250mm4
承载能力极限状态
q1＝0.9×
max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4×
Q1k,1.35（G1k+（G2k+G3k）×
0.7×
Q1k]×
b=0.9×
max[1.2×
（0.1+（24+1.1）×
0.12）+1.4×
2.5，1.35×
2.5]×
1=6.511kN/m
q2＝0.9×
1.2×
G1k×
b＝0.9×
0.1×
1=0.108kN/m
p＝0.9×
1.4×
Q1k＝0.9×
2.5＝3.15kN
正常使用极限状态
q＝（γG（G1k+（G2k+G3k）×
h））×
b=（1×
0.12））×
1＝3.112kN/m
计算简图如下：
1、强度验算
M1＝q1l2/8＝6.511×
0.22/8＝0.033kN·
m
M2＝q2L2/8+pL/4＝0.108×
0.22/8+3.15×
0.2/4＝0.158kN·
Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.033，0.158]＝0.158kN·
σ＝Mmax/W＝0.158×
106/37500＝4.214N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝5ql4/（384EI）=5×
3.112×
2004/（384×
10000×
281250）=0.023mm
ν＝0.023mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁截面类型（mm）
50×
50
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.444
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.782
小梁截面抵抗矩W（cm3）
20.833
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面惯性矩I（cm4）
52.083
小梁计算方式
二等跨连续梁
max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×
（0.3+（24+1.1）×
2.5]×
0.2=1.345kN/m
因此，q1静＝0.9×
（G1k+（G2k+G3k）×
h）×
0.12）×
0.2=0.715kN/m
q1活＝0.9×
Q1k×
2.5×
0.2＝0.63kN/m
0.3×
0.2＝0.065kN/m
M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×
0.715×
0.52+0.125×
0.63×
0.52＝0.042kN·
M2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×
0.065×
0.52+0.203×
3.15×
0.5，0.125×
0.52+0.188×
0.5]＝0.321kN·
Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.042，0.321]＝0.321kN·
σ=Mmax/W=0.321×
106/20833=15.401N/mm2≤[f]=15.444N/mm2
2、抗剪验算
V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×
0.5+0.625×
0.5＝0.42kN
V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×
0.5+0.688×
3.15＝2.187kN
Vmax＝max[V1，V2]＝max[0.42，2.187]＝2.187kN
τmax=3Vmax/（2bh0）=3×
2.187×
1000/（2×
50）＝1.312N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2
3、挠度验算
b=（1×
0.2＝0.662kN/m
挠度,跨中νmax＝0.521qL4/（100EI）=0.521×
0.662×
5004/（100×
9350×
52.083×
104）＝0.044mm≤[ν]＝L/250＝500/250＝2mm
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁截面类型（mm）
Φ48×
2.8
主梁计算截面类型（mm）
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.25
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.19
主梁计算方式
三等跨连续梁
1、小梁最大支座反力计算
（0.5+（24+1.1）×
1.5，1.35×
1.5]×
0.2＝1.137kN/m
q1静＝0.9×
0.2＝0.759kN/m
1.5×
0.2＝0.378kN/m
q2＝（γG（G1k+（G2k+G3k）×
0.2＝0.702kN/m
按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×
1.137×
0.5＝0.71kN
R＝Rmax＝0.71kN;
按二等跨连续梁，R'
max＝1.25q2L＝1.25×
0.702×
0.5＝0.439kN
R'
＝R'
max＝0.439kN;
主梁计算简图一
主梁计算简图二
2、抗弯验算
主梁弯矩图一（kN·
m）
主梁弯矩图二（kN·
σ=Mmax/W=0.091×
106/4250=21.384N/mm2≤[f]=205N/mm2
3、抗剪验算
主梁剪力图一（kN）
主梁剪力图二（kN）
τmax=2Vmax/A=2×
1.246×
1000/398＝6.262N/mm2≤[τ]=125N/mm2
4、挠度验算
主梁变形图一（mm）
主梁变形图二（mm）
跨中νmax＝0.046mm≤[ν]＝L/250=2mm
5、支座反力计算
图一
支座反力依次为R1=1.096kN，R2=1.908kN，R3=1.982kN，R4=0.693kN
图二
支座反力依次为R1=0.884kN，R2=1.956kN，R3=1.956kN，R4=0.884kN
七、扣件抗滑移验算
荷载传递至立柱方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数kc
按上节计算可知，扣件受力N＝1.982kN≤Rc=kc×
8=1×
8=8kN
八、立柱验算
剪刀撑设置
加强型
立柱顶部步距hd（mm）
立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）
顶部立柱计算长度系数μ1
1.386
非顶部立柱计算长度系数μ2
1.755
立柱钢管截面类型（mm）
立柱钢管计算截面类型（mm）
钢材等级
Q235
立柱截面面积A（mm2）
398
立柱截面回转半径i（mm）
16
立柱截面抵抗矩W（cm3）
抗压强度设计值[f]（N/mm2）
支架自重标准值q（kN/m）
0.15
1、长细比验算
顶部立柱段：
l01=kμ1（hd+2a）=1×
1.386×
（1500+2×
200）=2633mm
非顶部立柱段：
l0=kμ2h=1×
1.755×
1500=2632mm
λ=max[l01，l0]/i=2633.4/16=164.588≤[λ]=210
2、立柱稳定性验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：
小梁验算
q1＝1×
[1.2×
0.9×
1]×
0.2=1.095kN/m
同上四～六步计算过程，可得：
R1＝1.056kN，R2＝1.884kN，R3＝1.91kN，R4＝0.852kN
l01=kμ1（hd+2a）=1.155×
200）=3041.577mm
λ1=l01/i=3041.577/16=190.099
查表得，φ＝0.199
不考虑风荷载:
N1=Max[R1，R2，R3，R4]=Max[1.056，1.884，1.91，0.852]=1.91kN
f＝N1/（ΦA）＝1910/（0.199×
398）＝24.116N/mm2≤[f]＝205N/mm2
考虑风荷载:
Mw＝1×
γQφcωk×
la×
h2/10＝1×
0.051×
0.5×
1.52/10＝0.007kN·
N1w=Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[1.056,1.884,1.91,0.852]+0.007/0.5=1.924kN
f＝N1w/（φA）+Mw/W＝1924/（0.199×
398）+0.007×
106/4250＝25.939N/mm2≤[f]＝205N/mm2
l0=kμ2h=1.155×
1500=3040.537mm
λ=l0/i=3040.537/16=190.034
查表得，φ1=0.199
N=Max[R1,R2,R3,R4]+1×
γG×
q×
H=Max[1.056,1.884,1.91,0.852]+1×
0.15×
3.9=2.612kN
f=N/（φ1A）＝2.612×
103/（0.199×
398）=32.979N/mm2≤[σ]=205N/mm2
Nw=Max[R1,R2,R3,R4]+1×
H+Mw/lb=Max[1.056,1.884,1.91,0.852]+1×
3.9+0.007/0.5=2.626kN
f=Nw/（φ1A）+Mw/W＝2.626×
106/4250=34.803N/mm2≤[σ]=205N/mm2
九、高宽比验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：
支架高宽比不应大于3
H/B=3.9/34=0.115＜3
满足要求，不需要进行抗倾覆验算！
十、立柱地基基础验算
地基土类型
卵石、圆砾
地基承载力特征值fak（kPa）
140
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
0.9
垫板底面面积A（m2）
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/（mfA）＝2.626/（0.9×
0.1）＝29.178kPa≤fak＝140kPa
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