管道内腐蚀直接评估技术与实践应用Word文档下载推荐.docx

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完整性

概述

油气介质具有易燃、易爆的特性，随着输送管线埋地时间的增长，由于管道材质问题或施工期间造成的损伤，以及管道运行期间第三方破坏、腐蚀穿孔、自然灾害、误操作等因素造成的管道泄露、穿孔、爆炸等事故时有发生，直接威胁人身安全，破坏生态环境，并给管道工业造成巨大的经济损失。

经统计表明，管道内腐蚀造成的事故比重占50%以上，内腐蚀评估最有效的方法是通过管道内检测器检测出腐蚀缺陷，但由于其特点是管道段落必须具备可检测性，对于不具备内检测的管道，开展管道内腐蚀直接评估，也是管道完整性评估方法之一，其目的是通过物理建模，分析游离水的吸出位置，找出管道内部最危险的区域，进行开挖验证后，再逐步进行腐蚀性评估。

本文阐述了干气内腐蚀直接评估的方法步骤，明确了DG-ICDA干气内腐蚀直接评估方法广泛应用范围，即对于输送干气管道，短时间内存在游离水、试压水的析出，同时气质在一段时间内水露点超出标准范围，该运行条件下可能引起管道内部腐蚀，依据干气管道腐蚀直接评估的特点，在陕京管线高程起伏山区段得到应用，取得良好效果，开挖结果表明，评估结果准确，陕京管道评价段未发现腐蚀迹象，其状况表现良好。

干气管道ICDA直接评估技术

干气管道内腐蚀的直接评价（ICDA）是一个评价通常输送干气、但可能短期接触湿气或游离水（或其他电解液）的输气管道完整性的结构性方法。

通过局部检查电解质（如水）最易积聚的管道沿线的倾斜段，可了解管道其他部分的情况。

如果这些位置没有腐蚀，那么其下游管段积聚电解液的可能性就更小，因此可以认为没有腐蚀。

不需要检查这些下游管段。

内腐蚀最有可能出现在最易积水的地方。

预测积水位置可以作为进行局部检查优先级排序的方法。

预测最易积水的位置，需要有管内多相流特征方面的知识。

ICDA方法适用于管道任意两个进气点之间的管段，除非有新的输入或输出气体改变了液体进入的可能性或流动特性。

在预测有电解液积聚之处要进行局部检测。

对于大多数管道，估计需要进行开挖检查和进行超声波无损检测，以测定该处的剩余壁厚。

管道某处一旦外露，可采用内腐蚀监测法（如挂片、探针和超声波传感器）进行检查，这种方法可以使运营公司延长再检测的时间间隔，并有利于对最易发生腐蚀的部位进行实时监测。

某些情况下，最有效的方法是对部分管段进行内检测，并利用检测结果对下游清管器不能运行的管段进行内腐蚀评价。

如果最易发生腐蚀的部位检查发现没有受损，则可保证该管道的大部分完整性良好。

ICDA流程图如图1所示（同时也考虑了可积聚液体的其他管道部位）：

图1

：

ICDA评估流程图

2.1

预评价

预评价确定ICDA是否适用于评价管道的内腐蚀情况。

ICDA方法适用于通常输送干气、但可能短期接触湿气或游离水（或其他电解液）的输气管道。

预评价要求对设施进行描述，并收集有关操作和检测（包括管道破坏和修补）的相关历史数据。

如果可以证明某一管段从未有过水或其他电解液，那么该处的下游直到下一个进气点之前的管段，都不必进行ICDA。

如果经ICDA发现整条管道都有严重的腐蚀，对该条输气管道，ICDA就不适用，应采用内检测或水压试验之类的其他完整性评价技术。

2.2

局部检查点的选择

内腐蚀损伤最有可能出现在水最先积聚的地方。

预测积水位置是确定局部检查点的主要方法。

根据多相流计算，可预测积水位置，多相流的计算又取决于包括高程变化数据在内的几个参数。

ICDA适用于新输入量或输出量改变环境之前的任何管段。

只有在电解液存在时，才有可能腐蚀，腐蚀的存在又表明在该处有电解液。

应当注意：

没有腐蚀并不表明没有液体积聚。

对于气流方向定期改变的管道，在预测水积聚的位置时，应考虑气流的方向，也就是说，液体可能在进气点的任何一侧或两侧积聚。

输气管道中液体含量较少时，电解液一般呈膜状或滴状形式存在。

膜状流动被视为主要输送机理，因为大多数时间输气管道通常都输送干气，预计水滴会因良好的传质条件而蒸发。

在含不饱和水的气相中，估计水滴会蒸发。

流动气体产生的剪应力和管道倾斜产生的重力致使薄膜沿管道流动。

在重力大于剪应力作用时，会发生水滞留。

通过多相流的计算，可以预测电解液积聚的管道临界角度。

倾斜角通常以角度给出，高程变化也给出，倾斜角的SINE值即通过距离和高程的变化得出：

（1）

倾斜角可计算出：

（2）

稳流流体模型是模拟水聚集的关键参数，为了将模拟的结果，使用一个表达式，一个改进得到FROUDE（弗罗德）参数F被推荐（代表重力与惯性应力作用在流体上单位面积上的比）

（3）

（4）

（5）

（6）

和

是液体和气体密度，g

是重力，

是气体速度，θ是倾斜角，

管道内径，气体的密度由压力和温度确定，在角度小于0.5时关键的Froude参数经计算是0.35

（有0.07的误差），在角度大于2度时，F是0.56（有0.02的误差），在角度大于0.5小于2时，多相流是层流到紊流的转变，F在这个转变区域内线形插值。

压缩因子Z被用来计算气体密度。

（7）

P是压力、V是体积、R是常数、T是温度，对于气体标准状态，Z是缺省值为0.83.

气体密度：

（9）

式中MW

为气体的分子量；

为管道内压力，MPa；

为理想气体常数，8.314J•K•mol；

为管道内温度，K。

操作压力下的流速：

（10）

表观气速：

（11）

临界角：

（12）

其中参数见前面。

流体模拟结果可用来预测水开始积聚的位置，如果水是被输入到管道内部的，水积聚在管道上坡的位置，这是因为剪应力与重力达到平衡，

对小范围区域管道明显特征（如，穿路段）而言，水的积聚将产生在短的上坡区域段，因此需要指出的是这段需要检测和检查。

在有大的高程起伏的区域，管道经过高山和陡坡地段，这里气体流速是变化的，在这段内确定液体积聚的位置更加困难。

倾斜角与水积聚的临界角对比可通过流体模型得出，第一个倾斜角要比水首次积聚的临界角大得多，与其他管长范围内的区域相比，这个位置最可能是遭受腐蚀的区域，电解液首次积聚的地点被识别出来。

2.3

局部检测

要在电解液最有可能积聚之处进行局部检测。

对于大多数管道，往往要求开挖，并采用超声波壁厚测定法进行检查。

这些方法和其他监测方法可以用于局部检测。

某些时候，腐蚀监测方法（如试片或电子探针）也可作为局部检测方法。

如果最有可能腐蚀的位置经检查未发现腐蚀，则可保证大部分管段完整性良好，这就可以把资源集中用于更有可能产生内腐蚀的管道上。

如果发现腐蚀，对管道完整性的潜在危险得到确认，则可采取减缓腐蚀的措施。

这也说明这种方法是有效的。

2.4

后评价

后评价的作用是验证对特定管段进行ICDE的有效性，并确定再评价的时间间隔。

倾斜角度大于电解液积聚临界角的管段，运营公司必须在预测有水积聚地点的下游位置，再进行一次或多次开挖。

如果最有可能腐蚀的部位，经检查未发现腐蚀，则可保证管道的大部分管段完整性良好。

如果在管道倾斜角度大于电解液积聚临界角的地方发现腐蚀，则应对电解液积聚的管道临界倾斜角度进行重新评价，并另选几处地方进行局部检测。

3、ICDA

应用案例

3.1

算例1

某天然气运行管线，管道外径30寸/76cm，壁厚0.328’’/8.33mm，内径29.344’’/74.5cm，管道走向由北向南，流量是双向的取决于用户需求，过程边界条件见图6-45所示，压力和输出是变化的，但最大量是已知的，最高压力是442psi/3.05MPa，这个压力要在计算液体最大积聚临界倾斜角时使用，最高流量是从北到南方向每天490Km3/h，最高流量是从南到北方向每天/145Km3/h，温度是常温55F/13摄氏度，使用改进的FROUDE公式计算临界角与流量的关系，最大压力图计算的临界角和流量的关系图显示在图5中。

从这个结果图中，发现由北向南输送的最大流量的临界角是8度，相应的由北到南的临界角是0.4度。

图5：

临界角与输出流量的关系

管道走向高程剖面由手持GPS确定，确定管道的埋深，高程剖面在图6中显示，相对于其他点最北的点设置为零，从高程剖面图可以看出，计算出倾斜剖面图倾斜角，在双向与最大临界角相比较，图7为结果的描述。

图6：

高程剖面图

图7

计算的高程倾斜角剖面

对于从北向南的流量，向上的倾斜角数据显示在图8之中，与8度的点划线相对比，立刻表明，第一个44feet/13m包含的倾斜角要比临界角大得多，在所有可能的速度和压力下要积水（按最大压力和速度确定），沿着管段常温下，水将积聚在第一个上游位置，当充满上游位置向下继续向下游流动，腐蚀最可能发生在44feet/13m处，该位置表现的没有腐蚀现象证明了腐蚀不可能在下游发生。

图8

气体从北到南流动

倾斜角剖面

即使腐蚀现象发生在44feet/13m的位置，或如果在入口温度不为常数，下一个位置大于临界角8度，位于大约3840feet/1170m点处，如果没有腐蚀在该位置出现，那么下游腐蚀是不可能的发生的。

然而，管道承受一定的压力范围，上游腐蚀问题必须考虑，这是因为在一段时间内的增压和减压或总流量的增减，在低的临界角位置处，一次水积聚的腐蚀干扰现象可能发生。

下一个最高的上游角度在2050feet/625米的位置（3.8度倾斜角），任何液滴到达这个位置时，可能会积聚也可能会传输到下一个位置3840feet/1170m处，在2050feet/625m位置没有腐蚀出现则在2050feet/625m至3840feet/1170米处是不可能出现腐蚀的。

下一个上游能够积聚水的位置是125feet/38m处（0.72度倾斜角），任何不能到达38m处的液滴将被输送到2050feet/625m处，125feet/38m处无腐蚀出现则125feet/38m和2050feet/625m之间管段不可能出现腐蚀。

对于天然气流体从南到北，向上的倾斜角用图9显示，与0.4度的倾斜角点划线一起，该线代表临界角。

立刻表明，第一个50feet/15m（从南部测量23030feet/7020m）包含的倾斜角要比临界角大得多，在所有可能的速度和压力下要积水（按最大压力和速度确定），沿着管段常温流下，水将积聚在第一个上游位置，当充满上游位置向下继续向下游流动，腐蚀最可能发生在50feet/15m处，该位置表现的没有腐蚀现象证明了腐蚀不可能在下游发生。

图9

气体从南到北流动的倾斜角剖面

图10

临界角与高程剖面图

即使腐蚀现象发生在50feet/15m的位置，或如果在入口温度不为常数，下一个位置大于临界角0.4度，位于大约22525feet/6866m点处，如果没有腐蚀在该位置出现，那么下游腐蚀是不可能的发生的。

下一个最高的上游角度在22740feet/6931米的位置（0.1度倾斜角），任何液滴到达这个位置时，可能会积聚也可能会传输到下一个位置22525feet/6866m处，从实践的观点看，在22525feet6866m位置没有腐蚀出现则在22455feet/6844m至22885feet/6975米处是不可能出现腐蚀的。

例如，这段使用清管器，430feet/131米段很容易检测，然而，通过开挖后使用UT和射线检测发现腐蚀的工作较困难，对于水积聚而言，低临界角位置造成水的积聚依次按顺序到充满以后全部流到下一个位置。

对于一条管道的管段来讲，ICDA方法的优点是针对在整个长度上不能进行内检测的管道进行的一种评价，将有限管段的检测作为整个管段的评价，即使在最有可能发生腐蚀的位置没有发现管道的腐蚀，管道评价完成，则整个管道的完整性有保证。

即使腐蚀在几个位置被发现查出，修复完成后，可能存在的问题将被调查，完整性也可被保证。

即使在所有的位置发现了腐蚀，在潜在的事故前，对完整性的威胁因素被识别。

对于其他评价工具来讲，可作为一种优化排序管道危险性的方法。

3.2

算例2

以神木分输站-府谷压气站一段为例，根据调研数据首先绘制管线高程图，如下图11所示，从整段管线高程图中可以清晰的得到此段管道的高程随里程的变化趋势。

图11

神木分输站-府谷压气站高程图

表1

府谷压气站-神池输送数据

图

府谷压气站-神池管段不同月份临界角和内腐蚀敏感位置示意图

以2011

年为例，取最大临界角值作为2011

年临界角，临界角大于管道倾角的位置即存在积液风险和内腐蚀敏感位置有62

处，

高程和坡度与位置关系（红色线为此年度的临界角值，当表示坡度的蓝色线

高于红色线时，表示此处有积聚水的可能性）

3.3

开挖验证

对于ICDA，尚不能用最严格的定义进行直接检测。

这是因为挖掘后通常也不能达到管道内表面，但可以进行包括射线、超声波检测和腐蚀监测等在内的多种检测方法详细测试。

首先找到上章节中确定的候选开挖桩，通过实地考察，确定腐蚀区域中间部分，开挖深坑，将管段3PE

防腐层剥离，采用超声波探测管段周边管体情况，分析导波结果，判断腐蚀高风险点具体位置，然后再次开挖，使用超声波测厚仪进行壁厚测量。

开挖点选择F1-0420

桩附近。

下面第一幅图是开挖位置周边环境及管段走势，在一座山的爬坡段。

开挖长度为1.5m，除去涂层且使用钢丝轮清洗工具对管道表面进行处理，超声波测厚网格

5×

127，每环之间相差10cm。