钢管落地式卸料平台施工方案Word下载.docx
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定性。
转角开始整个立面长度和高度连续设置竖向剪刀撑。
以对标（45度）宜，撑
头要顶在有实力的地方，不得滑动，并且要贴服有力。
剪刀撑的接头采用旋转扣件
搭（对）接件连接，固定在与之相交的横向水平的伸出端或立柱上。
6.卸料平台的水平钢管按大横杆间距为0.9m，小横杆间距为1.2m布置，然后再铺双
层松木板，木板与架体连接应牢固、搭设严密，平台板向楼层倾斜一定坡度。
7.每一卸料平台两侧面设置两道栏杆，距操作层约1.2m、0.6m。
8.卸料平台按0.9m纵距，1m横距按实际需要操作的面积大小进行搭设，平台立杆应
严格保证对中垂直，搭设过程中要吊线校正，使其具有良好的受力性能。
9.在卸料平台不影响操作的显眼处，应按方案要求标明每平方米最大载荷量，中转材
料应及时运走，不得长时间堆放，防止发生意外。
10.若平台边与建筑物周边产生大于一个脚位的空隙处应积极采取措施，钉好防护木板
或采取其他措施，防止踩空。
11.卸料平台必须单独设置，不得与脚手架共用立管或架设其上。
四质量和安全措施
1.地基必须符合要求，并且要有排水设施。
2.杆件的安装、连墙体、支撑应符合本安装要求及有关规定。
3.扣件的连接和绑扎必须紧密，不得有松动现象。
4.立杆的垂直偏差不能大于10cm。
5.纵向水平杆的水平偏差不能大于2cm。
6.横向水平杆的水平偏差不能大于1cm，且不能偏差外立管10cm。
7.上下相邻杆纵向水平杆接头位要相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头
的水平距离应大于50cm。
柱头距立杆应小于纵距的1/3。
8.节点处相交杆件的轴线距节点中心的距离小于15cm。
9.每层走道板安装后，同时在外立柱的内侧沿走道通长安装150mm高的踢脚板（可
用密竹绑扎）。
10.凡靠近建筑物的通道，施工和电、临时设施等，均要搭设安全平挡板遮盖。
安
全平挡板可用密竹绑扎。
安全平挡板搭设的数量、位置由现场定。
11.平台安装期间要设置施工安全区并作出标识，必要时要派专人进行监护。
12.安装的材料传送要采用人力传递，不能用提升运载。
13.卸料平台搭设根据施工计划分阶段进行搭设，但每阶段搭设后必须按规定进行
连接，连墙体以上的最大搭设高度不大于6米。
14.卸料平台应挂设限载标志牌、安全警告标志牌。
五卸料平台的拆除
12.拆除前先要将走道上的杂务清理干净后进行。
13.在施工期间要设置危险作业区，并作出标识，同时还必须派专业人进行监护。
14.拆除架子的操作人员，必须戴安全帽，系好安全带，穿软底胶鞋。
15.拆除要遵循先加固，由上而下，后装先拆，先装后拆的原则，逐层拆除，不准
上下同时作业。
16.拆除大横杆和剪刀撑时先拆中间扣，再拆除两端扣，由中间操作人员下递杆子。
17.在拆除脚手架时的材料应通过传递的方式输到地面，禁止从高处扔下。
18.拆下来的材料要分类摆放整齐，不得随便乱放。
六文明施工要求
根据施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时
做到如下：
1.进入施工现场的人员必需戴好安全帽，高空作业系好安全带,穿好防滑鞋等，
现场严禁吸烟。
2.进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损
坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。
3.严禁酗酒人员上平台作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。
4.卸料平台验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同
意后由架子工操作。
5.要保证其整体性，不得与脚手架、井架、升降机一并拉结，不得截断架体。
6.施工员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索
运输，不得乱扔。
7.施工员做到活完料净脚下清，确保施工材料不浪费。
七、卸料平台计算书
一、参数信息:
15.基本参数
立杆横向间距或排距la（m）:
0.9，立杆步距h（m）：
1.20；
立杆纵向间距lb（m）:
1.0，平台支架计算高度H（m）：
7.20；
立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）:
0.10，平台底钢管间距离（mm）：
200.00；
钢管类型:
Φ48×
3.5，扣件连接方式：
双扣件，取扣件抗滑承载力系数:
0.80；
16.荷载参数
脚手板自重（kN/m
2）:
0.300；
栏杆自重（kN/m）:
0.150；
材料堆放最大荷载（kN/m
5.000；
施工均布荷载（kN/m
2.000；
17.地基参数
混凝土板强度验算:
单根立杆传递荷载代表值（kN）：
NL=NG+NQ=7.641+2.7=10.341kN；
混凝土板活荷载设计值（kN/m
2）：
QB=1.4×
[2×
NL/（La×
Lb）×
（Lb×
La）/（0.7×
La×
Lo）+Qk]=1.4×
10.341/（1.5
×
0.9）×
（0.9×
1.5）/（0.7×
1.5×
1.5）+2]=21.184kN/m
2；
混凝土板恒载设计值：
（kN/m
GB=1.2×
h0/1000×
25=6kN/m2；
因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：
2
Fi=GB+QB=6+21.184=27.184kN/m；
按3等跨均布荷载作用：
+=4.893kN·
m，Mmax-=-6.116kN·
m；
Mmax
依据《工程结构设计原理》板的正截面极限计算公式为：
Mu=α1γsfyAsh0
Mu=α1fcbχ（0h-χ/2）+yf'
As'
（h0-αs'
）；
Mu=fyAs（h0-αs'
）（当χ<
2αs'
时，采用此公式）；
式中Mu---板正截面极限承载弯矩；
α1---截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土α1取1.0；
αs-'
--纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mm；
fc---混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改；
fy'
---受压区钢筋抗拉强度标准值；
---受压区钢筋总面积；
χ---混凝土受压区高度，χ=Asfyh0/（α1fcbh0+fy'
）
γs---截面内力臂系数，γs=1-0.5ξ，ξ=Asfy/（1αbh0）
fy---钢筋抗拉强度标准值；
As---受拉钢筋总面积；
h0---计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其
中h是板厚；
+]=0.80×
Mu+=0.80×
1.00×
{1-0.5×
[523.333×
210.00/（1.00×
1000×
180×
[Mu
18.）]}×
210.000×
523.33×
180/1000000=15.536kN·
-]=0.80×
Mu-=0.80×
[1.00×
16.700×
6.349×
（180-6.349/2）+210.000
523.333×
（180-20）]/1000000=29.065kN·
+]<
[Mu+]，[Mmax-]<
[Mu-]，此混凝土板是满足承载能力要求。
所以有：
[Mmax
二、纵向支撑钢管计算:
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为
截面抵抗矩W=5.08cm
3；
截面惯性矩I=12.19cm
4
；
纵向钢管计算简图
19.荷载的计算：
（1）脚手板与栏杆自重（kN/m）：
q11=0.15+0.3×
0.3=0.24kN/m；
（2）堆放材料的自重线荷载（kN/m）：
q12=5×
0.3=1.5kN/m；
（3）活荷载为施工荷载标准值（kN/m）：
p1=4×
0.3=1.2kN/m
20.强度验算:
依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）5.2.4规定，纵
向支撑钢管按三跨连续梁计算。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；
最大弯矩计算公式如下:
M=0.1q1l
2+0.117q2l2
最大支座力计算公式如下:
N=1.1q1l+1.2q2l
均布荷载：
q1=1.2×
q11+1.2×
q12=1.2×
0.24+1.2×
1.5=2.088kN/m；
均布活载：
q2=1.4×
1.2=1.68kN/m；
最大弯距Mmax=0.1×
2.088×
0.9
2+0.117×
1.68×
0.92=0.328kN·
最大支座力N=1.1×
0.9+1.2×
0.9=3.882kN；
最大应力σ=Mmax/W=0.3281×
6/（5080）=64.634N/mm2；
纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm
纵向钢管的计算应力64.634N/mm
2小于纵向钢管的抗压设计强度205N/mm2，
满足要求！
3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；
计算公式如下:
4/384EIν=5ql
均布恒载:
q=q11+q12=1.74kN/m；
p=1.2kN/m；
4/（100×
2.06×
105×
121900）=0.618mm；
ν=（0.677×
1.74+0.990×
1.2）×
9
纵向钢管的最大挠度为0.618mm小于纵向钢管的最大容许挠度1100/150与10
mm，满足要求！
三、横向支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P=3.882kN；
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图（kN·
m）
支撑钢管计算变形图（mm）
支撑钢管计算剪力图（kN）
最大弯矩Mmax=0.932kN·
最大变形νmax=2.156mm；
最大支座力Qmax=12.68kN；
最大应力σ=183.425N/mm
横向钢管的计算应力183.425N/mm
2小于横向钢管的抗压强度设计值205
N/mm
，满足要求！
支撑钢管的最大挠度为2.156mm小于支撑钢管的最大容许挠度900/150与10
四、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双
扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣
件承载力取值为12.80kN。
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=12.68kN；
R<
12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、模板支架立杆荷载标准值（轴力）计算:
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
21.静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架的自重（kN）：
NG1=0.129×
14.4=1.859kN；
（2）栏杆的自重（kN）：
NG2=0.15×
1.1=0.165kN；
（3）脚手板自重（kN）：
NG3=0.3×
0.9×
1.1=0.297kN；
（4）堆放荷载（kN）：
NG4=5×
1.1=4.95kN；
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.271kN；
22.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=4×
1.1=3.96kN；
23.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×
7.271+1.4×
3.96=14.269kN；
六、立杆的稳定性验算:
立杆的稳定性计算公式:
σ=N/φAHK≤[f]
其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：
N=14.269kN；
φ-------轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；
i----计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.58cm；
A----立杆净截面面积（cm2）：
A=4.89cm2；
W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm
3）：
W=5.08cm3；
σ-------钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；
[f]----钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm
KH----高度调整系数：
KH=1/（1+0.005×
（14.4-4））=0.951；
L0----计算长度（m）；
如果完全参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001），由公
式
（1）或
（2）计算
l0=k1μh
（1）
l0=h+2a
（2）
k1----计算长度附加系数，取值为1.167；
μ----计算长度系数，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
（JGJ130-2001）表5.3.3；
μ=1.71；
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；
a=0.1m；
公式
（1）的计算结果：
立杆计算长度L0=k1μh=1.167×
1.71×
11.9=95m；
L0/i=1995.57/15.8=126；
由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.201；
钢管立杆受压应力计算值；
σ=14269.248/（0.201×
489）=145.176N/mm
钢管立杆稳定性验算σ=145.176N/mm小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=
205N/mm
公式
（2）的计算结果：
L0/i=1400/15.8=88.6；
由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53；
σ=14269.248/（0.53×
489）=55.057N/mm
钢管立杆稳定性验算σ=55.057N/mm小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=
2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算
l0=k1k2（h+2a）（3）
k2--计算长度附加系数，按照表2取值1.036；
公式（3）的计算结果：
L0/i=2055.32/15.8=130；
由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.396；
σ=14269.248/（0.396×
489）=73.688N/mm
钢管立杆稳定性验算σ=73.688N/mm小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。
以上表参照杜荣军:
《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
七、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤fg
地基承载力设计值:
fg=fgk×
kc=120kPa；
其中，地基承载力标准值：
fgk=120kPa；
脚手架地基承载力调整系数：
kc=1；
立杆基础底面的平均压力：
p=N/A=57.08kPa；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：
N=14.27kN；
基础底面面积：
A=0.25m
2。
p=57.08kPa≤fg=120kPa。
地基承载力满足要求！
八、附图
卸料平台布置图
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