某饭店能源审计报告书.docx
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某饭店能源审计报告书
一、研究对象简述2
二、各负荷计算与分析2
三、方案设计、设备选型及系统运行能耗计算5
（一）方案一5
（二）方案二6
（三）方案三7
四、各方案经济性、能耗分析对比9
五、光伏发电导入方案11附录14
分布式能源设计报告书
一、研究对象简述
饭店、45000平方米、VRV空调、光伏。
本次设计地点选为济南市。
1.根据给定建筑面积进行负荷计算，主要包括用电、制冷、供暖及热水四部分；
2.根据建筑负荷计算一般用能方案，即燃气热水和外部供电；
3.通过冷热电源设备（分体式空调+燃气热水器；VRV空调；分冷热泵；热电联产）来满足建筑用能，并根据负荷进行设备选型；
4.基于选定设备的性能特性及给定的设备价格，计算系统的经济性（动态回收期）。
5.根据屋顶的设计，制定屋顶光伏的导入方案。
二、各负荷计算与分析
1.饭店各负荷需求分析
饭店各负荷需求
月份
电力负荷
热水
供暖
供冷
1月
675000.00
425302.33
859813.95
52325.58
2月
585000.00
421534.88
748046.51
47616.28
3月
612000.00
398093.02
603209.30
162732.56
4月
630000.00
362093.02
522418.60
203546.51
5月
729000.00
325674.42
128511.63
395581.40
6月
738000.00
306837.21
0.00
735697.67
7月
855000.00
306837.21
0.00
1120813.95
8月
936000.00
260790.70
0.00
1296104.65
9月
891000.00
293860.47
0.00
782790.70
10月
846000.00
316883.72
0.00
271046.51
11月
774000.00
364604.65
534558.14
111976.74
12月
729000.00
403534.88
789488.37
52325.58
总计
9000000.00
4186046.51
4186046.51
5232558.14
根据此计算表格绘得下图：
上图为饭店各项负荷需求在月份中的分布图，从上往下依次为供冷负荷、供暖负荷、热水负荷和电力负荷。
从图中可以看出热水负荷在全年各月基本保持不变，电力负荷同样比较稳定，只是夏季略有上升，这主要由于饭店全年稳定运营的特性决定；夏季的供冷量较大，其中8月份为最大，达到1296104.65KWh；该饭店从11月开始供暖，5月结束供暖，其中12月、1月、2月供暖负荷较大，最大供暖量出现在1月，为859813.95KWh。
2.饭店夏季各负荷单日分时变化分析
由于8月份为夏季各负荷均较高的一个月份，具有一定代表性，因此取饭店8月15日负荷随时刻的变化绘图。
从图中可以看到夏季没有供暖。
其次，热水负荷在一天中比较平稳，无较大变化，电力负荷虽有一定程度上的变化，但变化幅度并不是很大。
与之对应的是供负荷，从早上7时开始上升，在11时急剧上升，13时又有小幅度剧增，14时达到峰值，之后趋于稳定，20时开始急剧下降，至第二日5时一直稳定在低负荷状态。
出现此种变化是由于作为酒店而言，很多设备都需要24小时全天运行，因此电力负荷较为稳定；而白天，特别是11时至20时是客人最多的时段，此时应满足舒适性的要求进行大量制冷。
3.饭店冬季各负荷单日分时变化分析
此处取饭店1月15日负荷随时刻的变化绘图。
从图中可以看出冬季各负荷在0时至5时均较低，5时开始，各负荷开始上升，热水负荷剧增。
分项来看，从8时开始到23时仍然没有停止供冷，这主要是用于饭店食品保鲜等工作的需求；电力负荷的变化比较平缓，白天高，夜里低；热水负荷从5点开始增加，白天基本保持在较高水平不变，18点开始增加，21点达到峰值，之后逐步下降；供暖负荷是冬季的主要负荷，早上6点开始上升，9点到14点基本稳定，16时达到峰值，19时开始剧降，之后逐渐减小，到22时变为零。
4.饭店过度季各负荷单日分时变化分析
上图为某饭店4月15日负荷随时刻的趋势变化图。
由图可以看出与前两季不同的是，此季的变化在夜晚幅度较大，尤其是供热负荷与供冷负荷。
电力负荷各时刻变化比较平缓，没有剧变，趋势是早上5时开始上升，之11时达到最大且至19时为止基本保持稳定不变，19时开始下降；热水负荷从4时开始上升，6时达到小高峰并趋于稳定，至17时有大幅度上升，到21时达到峰值，之后急剧减小，到3时减小为零；供暖负荷波动较大，早上4点开始逐步上升，在8点到9点有一个小幅度下降过程，之后又逐渐上升，到17时达到峰值，之后开始剧降，21时减小到零，之后又开始急剧上升，0时达到小高峰并立即下降；供冷负荷在23时至7时为零，从7点开始逐步上升，13点达到峰值，之后稍有下降，15至20时基本保持稳定不变，20时又有小幅度上升，22时出现并在23时减小为零。
三、方案设计、设备选型及系统运行能耗计算
（一）方案一
分体式空调+燃气热水器+电网供电
1.基本负荷情况
夏天需最大制冷量
3629.09
kwh
冬天需最大供热量
2008.08
kwh
系数
1.30
制冷量参数
4717.82
kwh
供热量参数
2610.51
kwh
2.分体式空调选型与投资计算
分体式空调选型及参数
格力KFR-35GW/（35580）FNBa-A31.5P
制冷量
3150.00
w
制冷功率
1070.00
w
制热量
4300.00
w
制热功率
1430.00
w
单价
3250.00
元/台
考虑制冷所需空调
1498
台
考虑供热所需空调
607
台
实际所需空调数量
1498
台
空调投资
4867593.02
元
3.燃气热水器投资计算
最大热水量
1348.91
kwh
燃气热水器功率
1498.79
kw
系数
1.30
燃气热水器功率参数
1948.43
kw
燃气热水器投资
155874.23
元
4.设备总投资费用
设备投资费用
5023467.26
元
5.年运行费用计算
空调用电
2930537.29
kwh
全年电力负荷
9000000.00
kwh
济南市一般商业电价
0.7874
元/kWh
全年电费
9394105.06
元
4-11月热水负荷
2537581.40
kwh
12-3月热水负荷
1648465.12
kwh
4-11月所需天然气热值
2819534.88
kwh
12-3月所需天然气热值
1831627.91
kwh
4-11月所需天然气体积
296793.15
m3
12-3月所需天然气体积
192802.94
m3
济南市非居民天然气价
4.50
元
济南市非居民天然气价（冬）
4.65
元
4-11月所需天然气费用
1335569.16
元
12-3月所需天然气费用
896533.66
元
天然气总费用
2232102.82
元
设备运行费用
11626207.88
元
（二）方案二
VRV中央空调+燃气热水器+电网供电
1.基本负荷情况
夏天需最大制冷量
3629.09
kwh
冬天需最大供热量
2008.08
kwh
系数
1.30
制冷量参数
4717.82
kwh
供热量参数
2610.51
kwh
最大负荷参数
4717.82
kwh
2.VRV中央空调投资
VRV空调EER
3.10
空调输入功率
1521.88
kwh
空调投资
3804694.30
元
中央空调管路总投资
2250000.00
元
3.燃气热水器投资计算
同方案一燃气热水器投资计算；
4.设备总投资费用
设备投资费用
6210568.53
元
5.年运行费用计算
空调用电
3038259.56
kwh
全年电力负荷
9000000.00
kwh
济南市一般商业电价
0.7874
元/kWh
全年电费
9478925.58
元
天然气用量与费用同方案一；
设备运行费用
11711028.40
元
（三）方案三
燃气发电机组+烟气直燃复合型机组+电网补电（冷热电三联供）
本系统根据以下原则设计：
以热定电，燃气发电机组所产生的余热供给烟气直燃复合型机组，烟气直燃复合型机组可实现供冷、供暖、供热水。
在燃气发电机组提供的余热不足以满足冷、暖负荷的需求时，向烟气直燃复合型机组中通入天然气进行补燃。
当满足热负荷的电能不足以满足电力负荷，此时实行并网不上网，不足电能向电网购买。
根据此原则，可以得出下面系统设计示意图:
1.基本负荷情况
夏天需最大制冷量
3629.09
kwh
冬天需最大供热量
2008.08
kwh
所需最大热水量
1348.91
kwh
2.燃气发电机组选型与投资计算
燃气轮机选型及参数
SolarSaturn20小型燃气轮机
燃气轮机功率
1170.00
KW
燃气轮机台数
1.00
台数
燃气轮机发电总功率
1170.00
KW
燃气轮机电效率
24.28
%
燃气轮机余热回收量
2614.60
kwh
燃气轮机投资费用
9360000.00
元
3.烟气直燃复合型机组选型与投资计算
烟气直燃机复合型选型及参数
远大BZE400
制冷量
4652.00
kwh
制热量
3582.00
kwh
热水量
1600.00
kwh
烟气直燃复合型机组投资
9769200.00
元
4.其他投资
管路投资
3600000.00
元
泵组、冷却塔投资
2326000.00
元
并网费用
200000.00
元
5.补燃及选型与投资计算
补燃所需直燃机选型
补燃在烟气直燃复合型机组进行
6.设备总投资费用
总投资费用
25255200.00
元
7.年电费、天然气费用计算
电网补电量
2495703.96
kwh
年总电费
1965117.30
元
4-11月正常所需天然气热值
16623621.95
KW
12-3月正常所需天然气热值
11239096.32
KW
4-11月补燃所需天然气热值
156809.66
KW
12-3月补燃所需天然气热值
151249.81
KW
4-11月正常所需天然气体积
1749854.94
m3
12-3月正常所需天然气体积
1183062.77
m3
4-11月补燃所需天然气体积
16506.28
m3
12-3月补燃所需天然气体积
15921.03
m3
特殊气价
2.41
元/m3
4-11月所需天然气费用
4291428.67
元
12-3月所需天然气费用
2925214.08
元
年总天然气费用
7216642.75
元
8.其他费用
政策扶持费用
3510000.00
元
人工费用
100000.00
元
维护费用
204984.00
元
9.年总运行费用计算
年运行总费用
5976744.05
元
四、各方案经济性、能耗分析对比
1.三种方案投资、运行费用汇总比较
各方案投资、运行费用汇总（济南市）
总投资费用（元）
总运行费用（元）
总费用（元）
方案一
5023467.26
11626207.88
16649675.14
方案二
6210568.53
11711028.40
17921596.93
方案三
25255200.00
5976744.05
31231944.05
通过图表的分析比较，可以直观的看出在初投资上，方案一的投资费最少，方案二较方案一稍有增加，但方案三的投资费用最高，高出近四倍。
但是在运行成本方面，方案三的却是最少的，较方案一、二少了近一倍。
2.节能环保计算分析
节能分析（以方案一为基准）
项目
方案一
方案二
方案三
年购电量KWh
11930537.29
12038259.56
2495703.96
相对节电量KWh
——
-107722.27
9434833.33
年天然气量m3
2232102.82
2232102.82
2965345.03
相对节气量m3
——
0.00
-733242.21
每度电能耗指标Kg/KWh
每立方天然气能耗指标Kg/m3
CO2
0.997
CO2
1.964
SOX
0.03
SOX
0.00
NOX
0.015
NOX
0.00
标煤量
0.32
标煤量
1.33
粉尘
0.272
粉尘
0.00
各方案产生的能耗Kg
CO2
16278595.61
16385994.72
8312154.48
SOX
357916.12
361147.79
74871.12
NOX
178958.06
180573.89
37435.56
标煤量
6786468.68
6820939.80
4742534.15
粉尘
3245106.14
3274406.60
678831.48
节约能耗Kg
CO2
——
-107399.10
7966441.13
SOX
——
-3231.67
283045.00
NOX
——
-1615.83
141522.50
标煤量
——
-34471.13
2043934.53
粉尘
——
-29300.46
2566274.67
从图表分析可以看出方案三在各排放物方面都是量最少的，特别是二氧化碳和粉尘的排放，与前两种方案相比而言有大幅度减少，在雾霾如此严重的当前，采用此种方案可以有效减少雾霾程度，值得推广。
3.动态回收期计算
经济性分析（以方案一为基准）
项目
计算依据
计算结果
五年期以上贷款利率i
中国银行贷款利率
6.15%
项目投资P
P=方案三投资费-方案一投资费
20231732.74
每年的净收益A
A=方案一运行费-方案三运行费
5649463.83
动态回收期T
T=-lg（1-P/Ai）/lg（1+i）
4.17
四、光伏发电导入方案
1.设计原则
光伏发电方案主要包括确定最佳倾角、光伏板的选择与分布布置、汇流箱、逆变器、交流配电箱、蓄电池的选择。
2.设计背景
此处以济南市为例，济南市位于北纬36°39′45〃,东经117°1′37〃，地处中纬度，属于暖温带大陆性季风气候区，四季分明，日照充分，年平均气温13.6℃，1月最冷，平均气温-1.9℃，7月气温最高，平均气温27℃。
年平均降雨量614毫米。
3.基本参数
屋顶长
100.00
m
屋顶宽
50.00
m
屋顶面积
5000.00
m2
济南市年辐射量
4959.93
MJ/（m2*a）
济南市年辐射量
1377.76
kwh/（m2*a）
4.光伏板的选型
光伏板选型及参数
星火SFM-200
功率
200.00
w
光伏板输出效率
90.00
%
光伏板转换效率
17.90
%
板长
1580.00
mm
板宽
808.00
mm
板厚
35.00
mm
单价
635.00
元/个
5.光伏板分布布置、数量确定及投资
光伏板倾角
25.00
°
济南市纬度
36.36
°
光伏板对地高度
0.05
m
支架高度
0.39
m
光伏板阵列间距
0.93
m
间距布置如图所示：
光伏板对地投影
0.73
m
光伏板横向间距
0.30
m
女儿墙高度
1.00
m
女儿墙正投影
2.37
m
女儿墙侧投影
忽略不计
分布布置如图所示：
（留白部分为管线通道，考虑到碉堡顶上装配光伏板的施工困难，因此碉堡顶不设光伏板）
由图可知光伏板数量
1253.00
个
光伏板总投资
795655.00
元
6.汇流箱的选型及投资
汇流箱选型及参数
浙江新驰电器
单价
2300.00
元/台
单位汇流箱对应电池板数
24.00
个
汇流箱数量
52.21
台
汇流箱投资
121900.00
元
7.逆变器的选型及投资
逆变器选型及参数
B&BPowerST30000TL
功率
30000.00
w
逆变器转换效率
98.30
%
单价
17000.00
元/台
单位逆变器对应电池板数
150.00
个
逆变器数量
8.35
台
逆变器投资
153000.00
元
8.交流配电箱的选型及投资
交流配电箱选型及参数
南通天泉太阳能防雷汇流箱
功率
500.00
kw
可接入逆变器数量
10.00
台
单价
12000.00
元/台
配电箱数量
1.00
台
配电箱投资
12000.00
元
9.蓄电池的选型及投资
蓄电池选择及参数
百瑞BESTSUNBPS-20000W
功率容量
20.00
kw
单价
53645.00
元/台
蓄电池数量
12.53
台
蓄电池投资
697385.00
元
10.支架组件的选型及投资
支架组件选择
赛普
单价
150.00
元/台
支架数量
1253.00
台
支架组件投资
187950.00
元
11.光伏发电设备总投资
光伏发电总投资
1967890.00
元
12.光伏年发电量
光伏板年辐射量
2203901.23
KWh/a
光伏年发电量
349012.66
KWh
13.动态回收期计算
年节省电费
274812.57
元
动态回收期
9.73
年
附录：
1.四分管与六分管的区别：
首先，两种管子直径不同：
4分管的内径为12mm，外径16mm；6分管的内径为16mm，外径为20mm。
其次对于两管的铺装也有一定区别，多数龙头都是四分的接口，因此理论上只要使用四分管就可以了。
但是在实际铺设过程中会出现很多三通，如果都使用四分管就会出现同一个进水管的两个出口如果同时用水，流量会大幅度减小的情况。
这时候要加大进水管的直径以保持流量。
同时，四六分管是可以相互转接的。
一般情况四分管已经足够各户使用，也可以用六分管，好处是流量加大，在供暖温度，压力、流量不变的情况下，最好使用四分管。
一般高楼中，由于水压和出水量的要求，因此绝大多数都是用六分管；如果是自家别墅，四分管即可。
2.化粪池的工作原理：
化粪池是处理粪便并加以过滤沉淀的设备，是将生活污水分格沉淀，及对污泥进行厌氧消化的小型处理构筑物。
。
其原理是固化物在池底分解，上层的水化物体，进入管道流走，防止了管道堵塞，给固化物体（粪便等垃圾）有充足的时间水解。
大致来讲，也就四步：
过滤沉淀-厌氧发酵-固体物分解-粪液排放。
一般来说，我们把一个大的池子分成三格或四格，三格叫三级化粪池，四格叫四级化粪池。
污水首先由进水口排到第一格，在第一格里比重较大的固体物及寄生虫卵等物沉淀下来，开始初步的发酵分解，经第一格处理过的污水可分为三层：
糊状粪皮、比较澄清的粪液、和固体状的粪渣。
经过初步分解的粪液流入第二格，而漂浮在上面的粪皮和沉积在下面的粪渣则留在第一格继续发酵。
在第二格中，粪液继续发酵分解，虫卵继续下沉，病原体逐渐死亡，粪液得到进一步无害化，产生的粪皮和粪渣厚度比第一格显著减少。
流人第三格的粪液一般已经腐熟，其中病菌和寄生虫卵已基本杀灭。
第三格功能主要起暂时储存已基本无害的粪液作用。
沉淀下来的污泥经过3个月以上的厌氧消化，使污泥中的有机物分解成稳定的无机物，易腐败的生污泥转化为稳定的熟污泥，改变了污泥的结构，降低了污泥的含水率。
定期将污泥清掏外运，填埋或用作肥料。
3.热水锅炉与蒸汽锅炉的区别：
简单来讲，热水锅炉是生活用锅炉，出口介质是热水（70-95℃）；蒸汽锅炉是工业用锅炉，出口介质为饱和蒸汽或过热蒸汽。
如果用“2t蒸汽锅炉”和“2t热水锅炉”进行对比，有以下不同之处：
“2t蒸汽锅炉”也就是燃气蒸汽锅炉每小时产生2t的蒸汽或者理解为产生2t蒸汽的热量；“2t热水锅炉”的含义并不是指燃气热水锅炉每小时产生一吨热水，在锅炉容量单位里没有“吨热水/h"的概念，具体来讲，0.5t热水锅炉每小时可以产生45度的热水将近7t。
4.VRV空调系统:
VRV（VariableRefrigerantVolume）系统—变冷媒流量多联系统，即控制冷媒流通量并通过冷媒的直接蒸发或直接凝缩来实现制冷或制热的空调系统。
是一种冷剂式空调系统，该系统由日本大金工业株式会社于1982年开发上市。
VRV系统由室外机、室内机和冷媒配管三部分组成。
它以制冷剂为输送介质，室外主机由室外侧换热器、压缩机和其他制冷附件组成，末端装置是由直接蒸发式换热器和风机组成的室内机。
一台室外机通过管路能够向若干个室内机输送制冷剂液体。
通过控制压缩机的制冷剂循环量和进入室内各换热器的制冷剂流量，可以适时地满足室内冷、热负荷要求VRV系统具有节能、舒适、运转平稳等诸多优点，而且各房间可独立调节，能满足不同房间不同空调负荷的需求。
但该系统控制复杂，对管材材质、制造工艺、现场焊接等方面要求非常高，且其初投资比较高。
5.风冷热泵（空气源热泵）空调：
空气源热泵就是利用空气中的能量来产生热能，能全天24小时大水量、高水压、恒温提供全家不同热水需求，同时又能消耗最少的能源完成上述要求的热水器。
并在家高效制取生活热水的同时，能够像空调一样释放冷气，满足厨房的制冷需求，并且可以在阳台、储物间、车库等局部空间达到除湿的作用防止物品发霉变质或者快速晾干衣物。
空气源热泵是按照“逆卡诺”原理工作的，通过压缩机系统运转工作，吸收空气中热量制造热水。
具体过程是：
压缩机将冷媒压缩，压缩后温
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