塔吊基础方案Word文档下载推荐.docx
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一、概况:
由云南江东房地产集团开发有限公司开发的和谐世纪工程,位于昆明北市区银河大道西侧,南靠江东耀龙康城,北与书香门第小区毗邻。
为多幢高层建筑组合成的建筑群,地上8~32、49层、地下2层,总用地面积约153525.90m2,总建筑面积地上约745581.89m2、地下约220120m2。
基坑采用大面积开挖,现基底为原地坪下-11.0m,地基土持力层为勘察报告中的
层(圆砾层)。
其中由江东建设公司第十一工程处承建的和谐世纪A区工程,由A1、A2、A3、A5共4幢28层塔楼组成,地上1~3层为商场,地下1、2层为车库。
受现场环境的限制,无法按常规安装外爬塔吊,只能将塔机安装于基础底板,在地下二层顶板、地下一层顶板预留洞口,待塔吊使用完成并拆除后,再将楼板补浇好的方式来进行塔吊安拆。
二、塔吊布置:
本工程为多塔楼群体建筑,体型庞大,制定安全可靠、经济高效的技术方案显得非常重要。
根据现场实际情况,综合臂长覆盖范围,安、拆难易程度等因素,A区拟安装2台C5013塔吊,A1、A2合用一台,位置为:
-
~
-
/
,柱网尺寸为:
8400×
6600;
A3、A5合用一台,位置为:
8400。
三、塔吊选型及基本参数的选择:
(一)、塔吊高度的确定
H吊=H1+H2+H3+H4+H房
式中:
H1——最短吊索高度,一般取为1~1.5m
H2——构件高度,钢筋砼结构按3m计算
H3——安全操作距离,按2m计
H4——脚手架或其它设施高度(m),若有出屋面楼梯间或电梯机房,按2.4m计
H房——建筑物总高(m)
其中H房分两部分来计算,因塔吊是安装在基础底板上,应将±
0.00以下塔身高度纳入计算
H房=(0.8+4.5+6.0)+【(6+4.5×
2)+3×
28】=110.3m
地下一、二层分别按4.0、6.0m计、商场按4.8m/层、
住宅按3.0m/层计
塔吊安装高度为:
H吊=1.5+3+2+2.4+109.2=118.1m(取H吊=120m)
(二)、塔吊类型及相关荷载
1、拟选塔吊型号:
C5013,端部最大起吊荷载1.3t,根部最大起吊荷载6t。
2、塔吊相关荷载:
(按120m高度计算)
(1)、基础底座:
1.81t
(2)、标准节:
(120m/2.5m/节)×
0.88t/节=42.24t
(3)、爬升套架:
2.56t
(4)、回转总成:
3.54t
(5)、顶升系统:
0.55t
(6)、平衡臂:
3.86t
(7)、起升机构:
1.2t
(8)、配重:
10t
(9)、起重臂:
5.25t
(10)、小车及吊钩:
0.384t
(11)、平衡臂拉杆:
0.44t
(12)、起重臂拉杆:
1.1t
合计重量:
ΣG=72.934t
3、塔身截面:
1.6m×
1.6m
4、臂尖吊重:
1.3t
5、臂根吊重:
5t
6、臂长:
50m配重臂长:
11.5m
7、起重矩:
63t·
m
8、砼强度:
C35
9、钢筋级别:
Ⅱ级
10、承台尺寸:
5.0×
1.50m埋深1.50m
11、保护层厚:
50mm
四、塔吊的抗倾覆验算:
e=(M+Fh·
H)/(Fv+Fg)≤b/3
式中:
e—偏心矩,即地基反力的合力至基础中心的距离
M1—作用于塔身的不平衡力矩
M1=63+(5.25+1.1)×
50m/2-[10×
11.5+(3.86+0.44)×
11.5/2]
=82.025t·
Fh—作用于基础上的水平荷载
H—基础高度
Fv—作用于基础顶面的竖向荷载Fv=72.934t
Fg—基础自重Fg=5×
5×
1.50×
2.5t/m3=93.75t
MF—作用于塔身的风荷载产生的弯矩,从风荷载受力分析,因塔机在安装附着以后,变成多跨连续梁,塔身根部由风荷载产生的弯距反而变小,故抗身计算高度应取自由悬臂高h1=40m(因第一道附着设置高度一般为30—50米取40米)
MF=0.025t/m2×
(40×
1.6+6×
1.2)×
40/2=35.6t·
M—作用于基础上的总弯矩:
M=M1+MF=82.025+35.6=117.625t·
则:
e=117.625t·
m/(72.934t+93.75t)=0.71m<b/3=1.67m
该基础满足塔吊抗倾覆要求。
五、地基承载力验算
根据公式:
Pmax=2(Fv+Fg)/3bL=2×
(729.34+937.5)/[3×
5(5/2-0.71)]
=3333.68/26.85=124.16KPa≤1.2fa=1.2×
260=312KPa
故地基承载力满足要求,可以不打抗拔桩。
Pmax—地基最大计算压应力(KPa)
fa—地基承载力特征值KPa
L—基础边缘至地基反力合力的距离(m)L=b/2-e
六、基础配筋计算:
前面的计算结果:
e=0.71mPmax=124.16KPa=124.16KN/m2
As=M/0.87h0fy
Q1=Pmax·
(b+b1)/2×
(a-a1)/2
=124.16×
(5+1.6)/2×
(5-1.6)/2
=696.54KN
e1=1/3×
【(26+b1)/(b+b1)】×
【(a-a1)/2】
=1/3×
【(2×
5+1.6)/(5+1.6)】×
【(5-1.6)/2】
=0.996m
M1=Q1×
e1=696.54×
0.996=693.75KN·
As=M1/0.87h0fy=693.75×
106/(0.87×
1450×
360)=1528mm2
Pmax—基础底面的最大压应力
Q1—单向部分地基反力的合力
e1—单向部分地基反力合力Q1作用点至塔身边缘的距离
h0—基础截面有效高度
fy—钢筋抗拉强度设计值
M1—单向部分基础弯矩
As—单向部分基础配筋面积
采用2612As选=31×
113.1=2940.6mm2,间距为200mm。
As选=2940.6>As算=1528mm2满足要求
选用构造配筋:
2618@200
七、抗冲切验算
根据公式:
FL≤0.7ftA2
A1=(a/2-a1/2-h0)b-(b/2-b1/2-h0)2
=(5/2-1.6/2-1.45)×
5-(5/2-1.6/2-1.45)2
=1.188m2
A2=(b1+h0)×
h0=(1.6+1.45)×
1.45=4.42m2
FL=PmaxA1=124.16×
1.188=147.5KN
0.7ftA2=0.7×
1.27×
4.42×
106=3929380N=3929.38KN>FL(满足要求)
FL—冲切力
A1—最危险冲切破坏面的基底冲切力作用面积
A2—最危险冲切破坏面的水平投影面积
Ft—砼轴心抗拉强度设计值
八、塔吊基础与箱基底板的连接与缓冲
由于塔吊使用先于箱基底板施工,至使塔基必须提前施工,但塔基又和箱基底板关联,为了减小塔基对箱基底板的影响,拟采取在塔基与底板之间设立缓冲区域,将塔基置于裙楼底板之下,塔基顶面比底板底面低300,并在塔基周边设置200深、240宽的排水沟,沟内积水排入邻近的后浇带下排水暗沟内。
在施工裙楼底板时,将塔基每边加宽500厚,预留出来,待主体结构施工完,再来补浇。
具体做法详见“塔吊基础平面图”“塔吊基础剖面图”
九、附件(附后)