双立杆落地式扣件式脚手架计算书Word文档下载推荐.docx
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按双立杆受力设计
双立杆计算高度（m）
6
双立杆受力不均匀系数KS
0.6
二、荷载设计
脚手板类型
竹串片脚手板
脚手板自重标准值Gkjb（kN/m2）
0.35
脚手板铺设方式
1步1设
密目式安全立网自重标准值Gkmw（kN/m2）
0.01
挡脚板类型
竹串片挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb（kN/m）
0.17
挡脚板铺设方式
2步1设
每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）
0.129
横向斜撑布置方式
5跨1设
结构脚手架作业层数njj
结构脚手架荷载标准值Gkjj（kN/m2）
地区
浙江金华市
安全网设置
半封闭
基本风压ω0（kN/m2）
0.25
风荷载体型系数μs
1.254
风压高度变化系数μz（连墙件、单立杆、双立杆稳定性）
1.06，0.796，0.65
风荷载标准值ωk（kN/m2）（连墙件、单立杆、双立杆稳定性）
0.332，0.25，0.204
计算简图：
立面图
侧面图
三、纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
纵向水平杆在上
横向水平杆上纵向水平杆根数n
2
横杆抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
横杆截面惯性矩I（mm4）
107800
横杆弹性模量E（N/mm2）
206000
横杆截面抵抗矩W（mm3）
4490
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×
（0.033+Gkjb×
lb/（n+1））+1.4×
Gk×
lb/（n+1）=1.2×
（0.033+0.35×
0.9/（2+1））+1.4×
3×
0.9/（2+1）=1.426kN/m
正常使用极限状态
q'
=（0.033+Gkjb×
lb/（n+1））+Gk×
lb/（n+1）=（0.033+0.35×
0.9/（2+1））+3×
0.9/（2+1）=1.038kN/m
计算简图如下：
1、抗弯验算
Mmax=0.1qla2=0.1×
1.426×
1.52=0.321kN·
m
σ=Mmax/W=0.321×
106/4490=71.457N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax=0.677q'
la4/（100EI）=0.677×
1.038×
15004/（100×
206000×
107800）=1.602mm
νmax＝1.602mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm
3、支座反力计算
Rmax=1.1qla=1.1×
1.5=2.353kN
Rmax'
=1.1q'
la=1.1×
1.5=1.713kN
四、横向水平杆验算
由上节可知F1=Rmax=2.353kN
0.033=0.04kN/m
由上节可知F1'
=Rmax'
=1.713kN
=0.033kN/m
弯矩图（kN·
m）
σ=Mmax/W=0.709×
106/4490=157.961N/mm2≤[f]=205N/mm2
变形图（mm）
νmax＝2.007mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm
Rmax=2.371kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.85
扣件抗滑承载力验算：
纵向水平杆：
Rmax=2.353/2=1.176kN≤Rc=0.85×
8=6.8kN
横向水平杆：
Rmax=2.371kN≤Rc=0.85×
六、荷载计算
脚手架架体高度H
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：
NG1k=（gk+la×
n/2×
0.033/h）×
（H-H1）=（0.129+1.5×
2/2×
0.033/1.8）×
（28.8-6）=3.574kN
单内立杆：
NG1k=3.574kN
双外立杆：
NGS1k=（gk+0.033+la×
H1=（0.129+0.033+1.5×
6=1.14kN
双内立杆：
NGS1k=1.14kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
NG2k1=（（H-H1）/h+1）×
la×
lb×
Gkjb×
1/1/2=（（28.8-6）/1.8+1）×
1.5×
0.9×
0.35×
1/1/2=3.229kN
1/1表示脚手板1步1设
NG2k1=3.229kN
NGS2k1=H1/h×
1/1/2=6/1.8×
1/1/2=0.787kN
NGS2k1=0.787kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
NG2k2=（（H-H1）/h+1）×
Gkdb×
1/2=（（28.8-6）/1.8+1）×
0.17×
1/2=1.743kN
1/2表示挡脚板2步1设
NGS2k2=H1/h×
1/2=6/1.8×
1/2=0.425kN
4、围护材料的自重标准值NG2k3
NG2k3=Gkmw×
（H-H1）=0.01×
（28.8-6）=0.342kN
NGS2k3=Gkmw×
H1=0.01×
6=0.09kN
5、构配件自重标准值NG2k总计
NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=3.229+1.743+0.342=5.313kN
NG2k=NG2k1=3.229kN
NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=0.787+0.425+0.09=1.302kN
NGS2k=NGS2k1=0.787kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：
NQ1k=la×
（njj×
Gkjj）/2=1.5×
（1×
3）/2=2.025kN
内立杆：
NQ1k=2.025kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
N=1.2×
（NG1k+NG2k）+0.9×
1.4×
NQ1k=1.2×
（3.574+5.313）+0.9×
2.025=13.216kN
（3.574+3.229）+0.9×
2.025=10.715kN
Ns=1.2×
（NGS1k+NGS2k）+0.9×
（1.14+1.302）+0.9×
2.025=5.483kN
（1.14+0.787）+0.9×
2.025=4.865kN
七、立杆稳定性验算
立杆计算长度系数μ
立杆截面抵抗矩W（mm3）
立杆截面回转半径i（mm）
15.9
立杆抗压强度设计值[f]（N/mm2）
立杆截面面积A（mm2）
424
连墙件布置方式
两步两跨
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×
1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.7×
103/15.9=169.811≤210
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=Kμh=1.155×
1.8=3.119m
长细比λ=l0/i=3.119/15.9=196.132
查《规范》表A得，φ=0.188
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=（1.2×
（NG1k+NG2k）+1.4×
NQ1k）=（1.2×
（3.574+5.313）+1.4×
2.025）=13.5kN
双立杆的轴心压力设计值NS=1.2×
（NGS1k+NGS2k）+N=1.2×
（1.14+1.302）+13.5=16.431kN
σ=N/（φA）=13499.58/（0.188×
424）=169.354N/mm2≤[f]=205N/mm2
σ=KSNS/（φA）=0.6×
16430.94/（0.188×
424）=123.677N/mm2≤[f]=205N/mm2
组合风荷载作用
（NG1k+NG2k）+0.9×
（3.574+5.313）+0.9×
2.025）=13.216kN
（1.14+1.302）+13.216=16.147kN
Mw=0.9×
Mwk=0.9×
ωklah2/10=0.9×
0.25×
1.82/10=0.153kN·
σ=N/（φA）+Mw/W=13216.08/（0.188×
424）+153090/4490=199.894N/mm2≤[f]=205N/mm2
Mws=0.9×
0.204×
1.82/10=0.125kN·
σ=KS（NS/（φA）+Mw/W）=0.6×
（16147.44/（0.188×
424）+124921.44/4490）=138.237N/mm2≤[f]=205N/mm2
八、连墙件承载力验算
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0（kN）
连墙件计算长度l0（mm）
600
连墙件截面类型
钢管
连墙件型号
连墙件截面面积Ac（mm2）
连墙件截面回转半径i（mm）
连墙件抗压强度设计值[f]（N/mm2）
连墙件与扣件连接方式
双扣件
Nlw=1.4×
ωk×
2×
h×
la=1.4×
0.332×
1.8×
1.5=5.02kN
长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896
（Nlw+N0）/（φAc）=（5.02+3）×
103/（0.896×
424）=21.111N/mm2≤0.85×
[f]=0.85×
205N/mm2=174.25N/mm2
Nlw+N0=5.02+3=8.02kN≤0.85×
12=10.2kN
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