660MW发电机培训教材.docx
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660MW发电机培训教材
QFSN-660-2型发电机培训教材
生产准备处
赵强
1、发电机概述
核电秦山联营有限公司扩建工程的两台汽轮发电机是上海发电机有限责任公司引进美国西屋公司世界级技术基础上，对已成熟投产的600MW产品进行优化后设计制造的国产核能汽轮发电机，发电机的型号为QFSN-660-2型（QF—代表汽轮发电机；S—代表定子水内冷；N—氢内冷；660—额定容量为660MW；2—代表两极），该型发电机为三相交流两极同步发电机，发电机采用水氢氢冷却方式，即定子绕组为水内冷，转子绕组为氢内冷，定子铁心及结构件为氢冷。
励磁方式采用同轴无刷励磁，励磁控制采用ABB的UN5000自动电压调节系统，氢、油、水系统采用集装式自动控制。
发电机总装配图各部件布置及名称如附图1示:
附图1：
发电机总装配图
QFSN-660-2型汽轮发电机汽轮机直接联接传动，其工作环境要求海拔高度不超过1000米，环境温度为5~40℃,要求周围环境不含导电灰尘、腐蚀性气体，无爆炸、振动和机械损伤等危险，该型汽轮发电机工作方式为连续长期运行。
发电机的主要参数如表1，励磁机组的参数如表2。
表1发电机的基本数据
额定容量
733MVA
定子槽数
42
额定功率
660MW
转子槽数
32
功率因素
0.90
转子槽分度数
48
额定电压
20kV
承受最大负序能力
稳态I2/IN：
10%
瞬态（I2/IN）2.t：
10s
额定电流
21170A
额定励磁电压（90℃）
441V
定子每相串联匝数
7
空载励磁电压（75℃）
139V
定子引线铜排
4
额定励磁电流
4493A
发电机波阻抗
74.3Ω
空载励磁电流
1480A
短路比
0.5
励磁顶值电压
2倍额定电压（恒电阻特性）
极数
2
定、转子绝缘等级
F
额定频率
50HZ
定子线圈每相对地电容
0.213μF
额定转速
3000r/min
直/交轴同步电抗
237%/231%
相数
3
零序电抗（不饱和/饱和）
11.1%/10.6%
定子绕组连接方式
YY
负序电抗（不饱和/饱和）
24.3%/22.3%
定子绝缘等级
F
转子线圈自感
0.701H
定子出线端子数
6
效率保证值
98.85%
相带
60°
发电机噪声水平
距机壳1m处，≤90dB
发电机的冷却介质有氢气，定子内冷却水，氢气冷却器内的冷却水，轴承润滑油和密封油，其基本参数如下。
表2发电机内氢气参数
额定氢压（MPa）
0.5
漏氢量（m3/24h）
≤10
允许氢气湿度（露点,℃）
-25～-5
补充氢气露点（℃）
-50
局部过热报警（℃）
200
氢压自动控制
额定值±0.02MPa
额定氢气纯度
≥95%
氢气纯度低报警
90%
冷氢进口温度（℃）
46
额定氢压下氢气湿度（g/m3））
2
表3发电机定子绕组内冷却水参数
冷却水压降（MPa）
0.20~0.23
线棒最大温差（K）（同一类水路中的出水或层间测温元件）
＜8~10
总出水管水温（℃）
≤80
冷却水电导率（us/cm）
≤1.5
入口处温度（℃）
45~50（大于冷氢温度）
氢水压差（MPa）
≥0.035
流量（m3/h）
116
总出水管对进水的温升（℃）
≈20
表4发电机氢气冷却器参数（针对一组而言）
水压降（MPa）
0.06
热交换容量（KW）
2300
最高水压（MPa）
0.6
风压降（Pa）
1000
工作水压（MPa）
0.2
氢气流量冷却器流量（m3/s）
35
最高进水温度（℃）
38
耗水量（m3/h）
450
表5润滑油和密封油用油参数
润滑油油压（MPa）
0.10
润滑油出油温度（℃）
65
密封油油压（kPa）（主、备）
584／556
空侧、氢侧密封瓦出油温度（℃）
≤65.5／5.55
润滑油进油温度（℃）
38
密封瓦空/氢侧油量（L/min）（双侧和）
236/55
空侧、氢侧密封瓦进油温度（℃）
38~49
氢油压差（kPa）（主、备）
84／56
发电机定子、转子，主励磁机定子、转子，永磁机定子的绝缘等级为F级，其温度限值符合F级绝缘要求，发电机主要部件和冷却介质及润滑油的允许温度限值如表7。
表6发电机各主要部件温度限值
测点
温度限值（℃）
温度计法
埋置检温计法
定子绕组出水
85
定子上下层线棒间
90
定子铁芯
120
定子端部结构件
120
机内氢气
80
轴承金属
90
轴承和油密封出油
70
思考题：
1、秦山二期发电机型号是什么？
采用何种冷却方式？
2、什么是发电机的负序能力？
3、水内冷汽轮发电机定子同层线圈出水温度有何规定？
2、发电机结构
660MW汽轮发电机（不包括励磁机、励磁装置、氢系统、密封油系统、定子线圈冷却水系统）主要有9大部分组成：
转子；油密封、轴承、端；挡风盖、导风环；冷却器与外罩；定子线圈；定子机座、定子铁心；定子出线；定子出线端点和中心点外罩；定子外部水管。
发电机的总体结构图见图2-1
由于发电机采用气隙取气径向多路通风的冷却方式，转子本体沿全长分为11个风区，转子绕组采用中间铣孔的斜流通风结构，转子槽楔为风斗式，结构上为一斗两路通风。
与转子相对应，定子铁心也分为11个风区，定子铁心设径向通风道，沿全长共有95个风道，风区的构成是由机座隔板形成的。
定子铁心和定子机座间采用立式弹簧板隔振结构。
在发电机汽、励端各设一个单级轴流式风扇。
为了不使机座和转子过长，发电机的冷却器装配方式采用背包式，即两个冷却器罩壳设置在发电机汽、励两端的上部。
冷却器横向装配在罩壳内。
发电机采用端盖式轴承，轴瓦为2块可倾式瓦，发电机采用双流双环式油密封。
发电机定子绕组为60º相带，双层2支路并联绕组，采用水内冷，定子线棒为4排导线，空实线组合比为一空二实。
绕组端部固定结构为刚——柔性结构，绕组引出线为4排。
机座励端下部设置出线盒，主引线和6个出线瓷套端子为水内冷。
出线盒座和汽端下部的底座还作为定子运输时挂货钩的钩挂位置。
发电机转子汽端热套装联轴器，发电机转子励端联轴器与无刷励磁机刚性联接，发电机转子引线与励磁机引出线为端面接触，采用机械把合联接结构。
发电机的总体设计尺寸如下表2-1：
表2-1
发电机总长度（包括励磁机）mm
17371
发电机机座外径mm
4000
发电机机座长度mm
10350
发电机机座总高mm
4277
冷却器罩壳高度mm
1800
发电机宽度（包括底座）
6448
发电机总高度（从冷却器顶到出线端）mm
8278
图2-1发电机的总体结构
2.1发电机定子结构
2.1.1定子机座
定子机座由优质钢板装焊而成，焊后经消除应力处理。
机座的端板为80mm厚钢板，外皮为25mm厚钢板经滚制成型的圆筒拼焊构成，机座内的辐向隔板共18块（机座铁心本体段12块、汽励两端机座各3块），其中装焊吊攀座的4块（靠近定子铁心端部）的厚度为50mm，其余为30mm厚，幅向隔板和轴向筋板以及通风钢管构成的骨架将使机座具有足够的强度和刚度。
定子机座铁心本体段12块辐向隔板及轴向通风管一起构成机座的11向风区，为保证各风区的风量，各冷风区的通风管都是由端部直通到各自风区。
机座汽、励两端的上部设有联接冷却器罩壳的联接法兰，法兰接合面开有矩形密封槽，内充满密封胶以防氢气泄露之用。
机座顶部还设有人孔、检查孔，都有盖板密封。
在机座励端下部设有联接出线盒的法兰，法兰上开有出线盒出风孔。
机座汽端下部特别设有供定子运输用的法兰座以钩挂运输挂货钩。
把机座设计成“耐爆”型压力容器，就是指机座能承受0.01到0.02MPa（表计）下氢气和空气混合气体的最强烈爆炸。
机座两侧共有4个可拆卸的吊攀，和供装配测温引线接线端子板的法兰，机座的上部开设有夹紧环调节孔，下部开设有清理孔及充排氢气，二氧化碳气体的管路接口及测量风压、联接漏水探测器的接口。
其中氢气汇流管在机座的顶部；二氧化碳汇流管在机座底部，并开有小孔。
发电机的定子冷却水汇流管的进出法兰设在机座上部的侧面。
汇流管的排污法兰设在机座两端的下部。
定子机座两侧的底脚将支撑整个发电机的重量和承受突然短路时产生的扭矩，它们具有足够的强度和刚度，底脚板厚度为82mm。
在定子机座中心处，底脚上开设有轴向位槽，以装配机座与底板间的轴向固定键。
未装外罩板前定子机座框架见图2-3。
定子机座的强度在1.4MPa氢压下机座的最大应力不超过材料的屈服极限。
定子机座外形图见图2-4。
为了减小于磁拉力在定子铁芯中产生的倍频震动对基础的影响，定子机座与铁心间的隔振结构采用西屋型式的立式弹簧板结构，定子铁心经夹紧环与弹簧板相连接。
弹簧板的下端与装焊在机座隔板上的座板相连接。
沿轴向共设11组隔振弹簧板，每组中两块弹簧板布置在夹紧环的两侧，一块在夹紧环的底部，以保持系统的稳定。
弹簧板材质为高强度可焊钢板，其屈服极限为690MPa，弹簧板的应力计算是假定在突然短路时作用在弹簧板上的扭矩为额定转矩的30倍。
此时弹簧板的最大应力为517.9MPa。
机座模态试验结果：
机座椭园形的固有频率
1）嵌线前：
137Hz
2）总装后：
130Hz、132Hz（包括转子、冷却器所有部件）
结果表明机座椭园形的固有频率远离100HZ倍频。
结合其他试验证明：
弹簧板的隔振效果是良好的。
定子机座与铁心间的隔振结构见图2-2
图2-2定子机座与铁心间的隔振结构
图2-3未装外罩板前定子机座框架图2-4定子机座外形
2.1.2定子铁心
定子铁心基本数据如下表：
定子铁心外径
2673.4mm
定子铁心内径
1316mm
定子铁心总长
6300mm
定子槽数
42
定子槽形尺寸
46.23/159.34
定子铁心通风道数
95
定子铁心段数
96
定子铁心通风道宽
6mm
定位筋数量及尺寸
42φ38.1
穿心螺杆数量尺寸
42φ31.8/φ36.6（绝缘后）
分块压板数
2×21
边段铁心长度
2×129mm
边段铁心通风道数
2×3
每圆周定子冲片数
10.5
表2-2定子铁心基本数据
定子铁心由涂有半无机硅钢片绝缘漆的高导磁、低损耗扇形硅钢冲片叠装而成，沿圆周10.5冲片。
硅钢片厚度为0.5（相当于西屋牌号为10502SA，比损耗P15/50=2.63W/kg），在扇形硅钢片的两侧表面涂有F级环氧绝缘漆。
，定子槽数为42槽。
定子铁心通过装焊在机座内夹紧环上的42根圆形定位筋与机座的隔振结构件相连接。
铁心两端设有无磁性铸钢齿压板。
在齿压板的外侧设有硅钢冲片叠装成的磁屏蔽，磁屏蔽内圆表面为阶梯形多齿表面，以有效地分导定子端部轴向漏磁通，防止主铁心过热，使是发电机具有良好的进相运行能力。
在磁屏蔽的外侧设有21块无磁性铸钢分块压板。
定子铁心轴向紧固由定位螺杆和42根高强度无磁钢绝缘穿心螺杆拉紧，穿心螺杆的紧固经液压拉伸器拉伸后再紧定螺帽，使铁心受压均匀，并减小端部不平度。
铁心的轴向压紧力为1.37MPa（100℃时），铁心的径向紧固通过把紧夹紧环来实现，以增强铁心的刚度。
夹紧环的内外环间涂聚四氟乙烯润滑剂，减少阻力，增大夹紧力。
为了减少端部漏磁损耗，降低边端铁心的温升，边段铁心设计成沿径向呈现阶梯形，在边段铁心齿部开小槽，同时边段铁心的段厚比正常铁心段减薄，对边段铁心进行漏磁通透入深度、温升分析计算，确定边段铁心的长度为129mm，齿部开小槽的深度为64mm。
磁屏蔽、边段铁心为粘整体结构。
定子铁心端部屏蔽结构设有径向通风道，为加强磁屏蔽的冷却，对其背部的挡风板等相应改动，即在磁屏蔽端板上开设通风孔与定子机座的第1、11风区相通构成磁屏蔽的冷却通路。
在检修过程中，请特别注意保护铁心内圆表面不要受到碰伤而形成片间短路。
由于本型转子磁势很大，铁心轭部又较高，气隙较大（达93mm），一旦短路，该处短路损耗较大，温度会有较大的升高，并促使铁心临近的硅钢片绝缘受到损坏，因而使短路逐步扩展，导致严重的铁心烧伤事故。
2.1.3定子线棒以及定子绕组的装配
660MW发电机的定子线棒由空心导线和实心导线组合构成，空、实导线的组合比为1：
2。
空实心导线均包聚脂玻璃丝绝缘，导线线规为：
空心4.8×7.85－1.35，实心2.4×7.85上层线棒由5组4排导线构成，下层线棒由4组4排导线构成，因此上、下层线棒的截面不同。
在线棒的直线部分的两排导线进行540º编织空换位。
采用上、下层不同截面的线棒的设计比相同截面的设计，使涡流作用所引起的附加损耗减少近20%，而直线部分进行空换位既能抵消股间循环电流产生的附加损耗，还能减少端部横向磁场差异所引起的附加损耗。
定子线棒的对地绝缘的厚度按20KV级绝缘规范要求，包括防晕层在内双边厚度为10.8mm。
并采用进口VPI（真空压力浸渍技术）少胶绝缘系统。
线棒端部为渐开线式，为了增大相间鼻端的放电距离，异相线棒的鼻端距离加大，而同相线棒的鼻端距离减小，因此，上、下层线棒的端部形状和尺寸各为7种。
线棒两端的水盒接头构成线棒鼻端的水电连接结构，线棒的空、实心导线均用中频加热钎焊在水盒内。
上下层线棒的电连接由上下水盒夹紧多股实心铜线（12×5），用中频加热钎焊而成。
水电连接的绝缘采用绝缘盒做外套，盒内塞满填料，并采用电位移法逐一检查绝缘盒外的表面电压，以保证水电连接头的绝缘强度。
套在线棒上或汇水管上水接头的成型绝缘引水管，都用卡箍将水管箍紧。
发电机定子为42槽，绕组为60º相带，双层2支路并联。
绕组的槽部固定结构与引进600MW机基本相同，即在槽底和上、下层线棒之间填加外包聚脂薄膜的热固性适形材料，采用涨管压紧工艺，使线棒在槽内良好就位，在线棒的侧面和槽壁之间配塞半导体垫条，使线棒表面良好接地，以降低线棒表面的电量电位防止电腐蚀。
定子绕组槽内固定结构见图2-5。
定子槽楔为高强度F级玻璃布卷制模压成型，在槽楔下采用弹性绝缘波纹板径向压紧线棒，防止槽楔松动，在检修中，由带有测量孔的槽楔上测量波纹板的压缩量来控制槽楔的松紧度，以保持径向恒压力。
在每槽两端的槽楔，采用开人字形槽的结构锁紧槽楔，防止槽楔在运行时因振动而松动，发生轴向位移。
定子槽楔布置示意图见图2-7。
大型汽轮发电机定子绕组端部受力情况很复杂，在正常运行时有电动力、热应力、振动疲劳。
在非同期合闸或突然短路时，产生巨大的冲击力和弯矩，更应注意到，端部绕组，特别是各支路首末长引线线圈的自振频率，应远离双信工频，以免发生谐振，否则绝缘、股线将可能导致断裂，或磨损绝缘甚至露铜，造成相间或对地击穿。
定子端部绕组固定结构采用西屋公司成熟的大锥环内三个固定环、绝缘螺杆、螺母、蝶型垫圈巩固，层间充填灌注胶的水笼带，外加压板组成刚——柔绑扎固定结构。
整个定子绕组端部通过设在端部内圆上的2道径向可调绑扎环、绕组鼻端径向撑紧环，上、下层线棒之间的充胶支撑管及下层线棒对锥环间的适形材料等固定在环氧玻璃纤维绕制的大型整体锥形支撑环上，而线棒的鼻端之间则用垫块，楔形支撑块和浸胶玻璃布带绑扎成沿圆周呈环状的整体。
这样整个绕组端部与锥形支撑环形成牢固的整体，锥形支撑环的外圆周与21个均匀辐向分布的绝缘支架固定在一起，而绝缘支架则通过反磁弹簧板与定子铁心的分块压板固定在一起，形成柔性联接结构。
锥环内端头与铁心端部搭接处垫滑移层，且锥环的线膨胀系数与线圈的线膨胀系数相近。
当热胀冷缩时，通过弹簧板使定子线圈和支撑系统自由伸缩，从而缓解了热应力，抑制住电磁振动力及突然短路冲击力，使线圈形变限制在极限小的范围内，有效地均匀了各元件地载荷。
整个定子绕组端部则成为既刚又柔的固定结构，该结构在径、切向的刚度很大，而在轴向具有良好的弹性。
当运行温度变化，铜铁膨胀不同时，绕组端部可沿轴向自由伸缩，有效的减缓绕组绝缘中产生的机械应力。
定子绕组引线的前端也固定在锥环支撑块上，引线的圆弧固定在绝缘支架上，引线与引线线棒的联接方式与上下层线棒间的联接方式一样，采用多股导线把合在水盒接头，中频感应加热软钎焊的结构。
定子绕组端部固定结构图见图2-5。
代号
部件名称
材料名称
1
槽楔
高强度F级玻璃布
2
楔下垫条
环氧玻璃布板
3
波纹板
热固性树脂和特种玻璃布
4
滑移层
聚四氟薄膜粘带
5
适形材料
中温适形毡
6
适形材料
中温适形毡
7
层间垫条
环氧玻璃布板或RTD
8
槽底、侧面垫条
半导体玻璃板
9
上层线圈
/
10
下层线圈
/
图2-5定子绕组槽内固定结构
代号
部件名称
材料名称
1
绝缘大锥环
玻璃长丝绕制
2
槽口垫块
高强度环氧玻璃层压板
3
适形材料
涤纶绳
4
层间适形材料
内充灌注胶水笼带
5
上层线圈
导线均包聚脂玻璃丝绝缘
6
绝缘螺杆
玻璃毡及特制玻璃布
7
绝缘螺母
环氧毡层压制品
8
绝缘垫型垫圈
环氧毡层压制品
9
绝缘支撑环
玻璃纤维缠绕
10
下层线圈
导线均包聚脂玻璃丝绝缘
11
绝缘支架
F级高强度玻璃布板
12
绑扎内环
玻璃纤维缠绕
13
滑移层
聚四氟乙烯/棉布
图2-6定子绕组端部固定结构图
图2-7定子槽楔布置示意图
2.1.4发电机气隙隔环及风区隔板
发电机根据通风要求，气隙隔环到护环表面的间隙为25mm。
本设计的气隙隔环考虑到抽装转子的方法装在定子绕组的内可调绑扎环的外侧，用绝缘螺钉把合。
气隙隔环按可调绑扎环的分瓣位置分为4个扇形，用环氧玻璃布板制成，装在定子绕组的内可调绑扎环的外侧。
定子两端径向气隙隔环的设置，对保持机内风量平衡是十分必要的。
没有气隙隔环时，由端部气隙进入第一、十一风区的风量较大，以至进入铁心背部的风量相对减小。
设置了气隙隔环使进入第一、十一风区的风量减小，使通过端部进入铁心背部的风量增大。
同时为防止冷热风区间串风，加强转子冷却以及抽装转子的考虑，在气隙中装设10道约5/6圆周式风区隔板。
2.1.5定子汇流管及连接管
发电机汽、励两端的汇流管接口法兰设在机座的上部。
汇流管的柔性排污管的法兰设在机座的下部。
汇流管并有对地绝缘。
2.1.6发电机主引线装配（待改）
发电机的出线盒设置在定子机座励端的下部，其形状为圆筒形，出线盒由反磁性不锈钢板焊接，这样就大大减少了主出线导电杆上大电流在其周围的钢板上所产生的涡流损耗。
出线盒内有由空心铜管制成的主引线和6个引线瓷套端子，其中三个主出线端子通过金具引出，另外三个斜装的为中性出线端子，由中性点母板及编制铜排连接起来形成中性点。
出线盒内部设有小汇流管，构成主引线和出线瓷套端子冷却水的回水通路，主引线与发电机定子引线铜排的联接采用柔性联接头联接。
出线瓷套端子为水内冷结构，对水、氢具有良好的密封性能。
出线瓷套的内部导电杆与瓷套的联接结构，一端装有螺旋式弹簧，另一端焊接波纹式伸缩节，使导电杆既能随温度变化而自由伸缩，又能保证可靠的密封性能。
瓷套端子的外部固定法兰与瓷套间的联接方式采用将法兰凸缘液压在瓷套的三道环形凹槽内，然后用反磁钢丝绑扎牢靠，在法兰和三道环槽内，放置橡胶密封环，以保持瓷套端子的氢密封能力。
出线盒与定子机座的的大平面上开有T型密封槽，用以加压注入液态密封胶，杜绝氢气从结合面的缝隙中渗漏出来的可能性。
发电机出线瓷套端子下端设方形接线端子供与封闭母线相连接。
中性点端子间以铜母线板相连接。
中性点端子外回装由铝板焊接的中性点罩壳护罩，中性点罩壳支吊在基础上。
在发电机出线盒瓷套端子外装设套筒式电流互感器。
出线盒及主出线结构示意图如图2-7。
发电机出线端子上设置有套管式电流互感器来提供给仪表测量或继电保护用，每个端子上套有4只，共24只
图2-7出线盒及主出线结构示意图
思考题：
1、发电机引出线和瓷套端子采用什么冷却方式？
2、#1发电机#2发电机各配有多少只电流互感器？
其型号和作用分别是什么？
2.2发电机转子结构
转子由转轴、转子绕组、转子绕组电气连接件、护环、中心环、风扇、半联轴器等部件构成。
转子结构图见图2-8。
图2-8转子结构图
660MW发电机转子本体直径1130mm，本体长6250mm，转子总长12025mm，转子槽分度为32/48。
2.2.1转轴
转轴材料为25Cr2Ni4MoV合金钢锻件，材料的屈服强度为660~760MPa。
转子本体上共有32个转子嵌线槽，槽形为开口半梯形槽，即槽形的上半部是开口的平行槽，下半部是梯形槽，以尽可能增加槽内布置的铜线面积，降低转子铜耗。
为了削弱电机运行时，气隙磁通和转子轭部磁通在近磁极中心部分的局部饱和，改善气隙磁通的波形，在设计中分别加宽了转子大齿附近二个齿的宽度，即1号转子嵌线槽和2号转子嵌线槽分别向磁极中心偏移2.345º和0.746º，并减小了1号转子嵌线槽的深度。
在转子本体每一磁极的大齿部分，各开有22个横向槽，以均衡转子X轴方向和Y轴方向的刚度。
同时，因为在励磁机端轴柄的磁极中心线位置有二条磁极引线槽，所以在该处轴柄的几何中心线位置上，也开有二条均衡槽，以均衡该二个中心线方向的刚度差，从而降低倍频振动。
在转子本体每一磁极大齿上，开有三条阻尼槽，其中一条在磁极中心线上，二条靠近横向槽的尖角部分。
在发电机承受不平衡负载时，可减小在横向槽尖角处的阻尼电流和由此引起的尖角处温度急剧升高，使得100HZ涡流部分流经由阻尼绕组构成的回路中，有效地提高发电机承受负序能力。
在转子1号嵌线槽和阻尼槽的中间，转子本体每一磁极上还开有二个探伤槽，用于对转子本体的槽底部分进行超声波探伤。
探伤槽的两端，即转子本体每一磁极的大齿两端，共开有4个月亮形轴向通风槽。
转子轴设计要求如下：
在超速20%时，中心孔最大应力必须小于材料屈服强度的80%。
在起动到额定转速10000次时，超声波可采测到最小裂纹不会增长到临界裂纹长度。
在超速20%时，齿头、齿根、齿缘处最大应力不超过材料屈服强度的50%。
考虑应力集中后，最大应力应低于材料屈服强度，否则应估算低周疲劳寿命，从起动到额定转速至少10000次。
在超速20%时，转轴分别计算了铝槽楔部位和铜槽楔部位转轴的应力，所有的应力都满足设计要求。
2.2.2转子线圈
转子线圈采用冷拉无氧含银铜线，含银量为0.085%，转子线圈直线部分铜线的抗张强度为235～262MPa，转子线圈端部的铜线的抗张强度为241MPa。
每一磁极下，有8组转子线圈，其中1号转子线圈为6匝，2～8号线圈均为8匝。
每匝铜线之间垫以一层0.4mm厚的玻璃布板作为匝间绝缘。
每匝铜线由上、下二根铜线组成，每一圈铜线由2段直线部分，2段圆弧部分和4个圆角经钎焊拼成，焊接处采用舌榫接头，以确保焊接质量。
转子线圈的直线部分共有9种铜线规格，端部共有5种铜线规格，每台转子线圈共有14种铜线规格。
转子绕组的极间连接线由弯成两个半圆的对扣凹型导线构成，两半圆之间的连接由高强度含银薄铜带构成柔性连接，这样有利于两极的重量平衡，具有良好的变形能力，从而减小应力。
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