天酬尚都二期5号楼模板支撑设计书Word文档格式.docx

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第二章工程概括

2.1项目设计特点

天酬．尚都二期工程为衡阳市天酬房地产开发有限公司筹资开发的商住小区，位于市华新高新技术开发区63号街区06号地块，东临规划中的彩霞街，西靠岳麓街，北为祝融路,南临规划步行街，交通便捷。

天酬•尚都二期工程由3号楼、4号楼、8号楼、9号楼、12号楼、13号楼、15号楼和18号楼组成，总建筑面积28298.53m2，其中12号楼建筑面积7497.9m2，地上层数为11层、地下一层，总高度32.35m。

建筑物耐火等级为二级防水等级为Ⅱ级，防水年限15年。

建筑体形均呈长方形体型，并平行排列；

屋面为深色油毡瓦坡屋面。

平面几何尺寸分别为楼长46.5米，宽13.2米。

2.2结构设计特点

12号楼的基础为夯扩桩基础桩深为14米，持力层为中风化粉质泥岩，单桩承载力设计值为1300KN～250KN，地耐力为[R]≥1200KPa。

本二期工程的主体结构多层为砖混，墙厚240，坡屋面。

地层架空层、一层和二层的砖砌体采用Mu15普通烧结砖、M10混合砂浆砌筑；

三层以上砖砌体采用Mu10普通烧结砖、M7.5混合砂浆砌筑。

而12号楼为小高层框架结构，墙厚190，坡屋面，采用砌体采用Mu10加气混凝土块、M7.5混合砂浆砌筑。

多层房屋的桩、承台、基础梁、上部柱、梁、板混凝土标号为C25，垫层为C10，其它预制构件为C20。

钢筋类别为HPB235、HRB335和HRB400。

2.3建设地点的特点

天酬•尚都二期工程位于衡阳市华新开发区的63街区06号地块。

原地形为低洼田地，现已平整到设计标高；

地下水位较低，对该工程无影响；

气温在-5℃至39℃之间，典型的亚温带气候，四季分明，冬雨季时间为本年的11月至第二年4月；

主导风向为西北风；

风力一般在6级以下。

2.4施工条件

天酬•尚都二期工程虽北为临祝融路，西临岳麓街。

但两路均没有修通，不过西面的场地平整，修筑一条临时运输通道，进入工地现场交通还是很方便；

施工用电从10KV三华线0117号杆“T”接400KVA配电变压器供我公司基建用电；

施工用水从蒸水沿江路与祝融路交叉处的市水网引入。

施工现场场地较宽。

小型预制构件在现场预制。

施工机械、设备、劳动力已全部落实。

本工程成立天酬•尚都二期工程项目部，陈锡军任项目部经理，公司内部实行经济责任承包。

2.5工程施工特点

天酬•尚都二期工程是根据市场各层次人员的购买力而设计的高档次的商品房，户型较多，平面组合变化大，因而造成轴线复杂，施工难度较大。

天酬•尚都二期工程建筑立面造型变化多，装饰线条多，有柱阳台，坡屋面，因而现浇砼工程量大，支模难度大。

天酬•尚都二期工程，由于八栋住宅同时开工建设，现场施工人员多，交叉作业情况多，给安全工作带来很大的压力。

因此，应当加强安全防护措施，严抓安全管理工作。

第三章柱模板支撑计算

3.1柱模板基本参数

柱模板的截面宽度B=500mm，

柱模板的截面高度H=500mm，

柱模板的计算高度L=3120mm，

柱箍间距计算跨度d=500mm。

柱箍采用双钢管48mm×

3.5mm。

柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。

B方向竖楞3根，H方向竖楞3根。

面板厚度20mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。

木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。

图3-1柱模板支撑计算简图

3.2柱模板荷载标注值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；

挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t——新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15），取4.500h；

T——混凝土的入模温度，取150.000℃；

V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.120m；

1——外加剂影响修正系数，取1.200；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=54.090kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9×

54.100=48.690kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9×

3.000=2.700kN/m2。

3.3柱模板面板计算

面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下

图3-2面板计算简图

面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。

荷载计算值q=1.2×

48.690×

0.500+1.40×

2.700×

0.500=31.104kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=50.00×

2.00×

2.00/6=33.33cm3；

I=50.00×

2.00/12=33.33cm4；

1、抗弯强度计算

f=M/W<

[f]

其中f——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；

M——面板的最大弯距（N.mm）；

W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M=0.100ql2

其中q——荷载设计值（kN/m）；

经计算得到M=0.100×

（1.20×

24.345+1.4×

1.350）×

0.225×

0.225=0.157kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.157×

1000×

1000/33333=4.724N/mm2

面板的抗弯强度验算f<

[f],满足要求。

2、抗剪计算[可以不计算]

T=3Q/2bh<

[T]

其中最大剪力Q=0.600×

0.225=4.199kN

截面抗剪强度计算值T=3×

4199.0/（2×

500.000×

20.000）=0.630N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<

[T]，满足要求。

3、挠度计算

v=0.677ql4/100EI<

[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×

24.345×

2254/（100×

6000×

333333）=0.211mm

面板的最大挠度小于225.0/250,满足要求。

4、竖楞木方的计算

竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下

图3-4竖楞木方计算简图

竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0.194m。

36.000×

0.194+1.40×

0.194=9.128kN/m

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=3.651/0.400=9.128kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×

9.128×

0.40×

0.40=0.146kN.m

最大剪力Q=0.6×

0.400×

9.128=2.191kN

最大支座力N=1.1×

9.128=4.016kN

截面力学参数为

W=4.00×

8.00×

8.00/6=42.67cm3；

I=4.00×

8.00/12=170.67cm4；

（1）抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.146×

106/42666.7=3.42N/mm2

抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求。

（2）抗剪计算[可以不计算]

最大剪力的计算公式如下:

Q=0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

2191/（2×

40×

80）=1.027N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

抗剪强度计算满足要求。

（3）挠度计算

最大变形v=0.677×

6.994×

400.04/（100×

9000.00×

1706666.8）=0.079mm

最大挠度小于400.0/250,满足要求。

5、B方向柱箍的计算

竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：

P=（1.2×

36.00+1.40×

2.70）×

0.194×

0.400=3.65kN

柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方传递力。

图3-3支撑钢管计算简图

图3-5支撑钢管弯矩图（kN.m）

图3-6支撑钢管剪力图（kN）

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

图3-7支撑钢管变形计算受力图

图3-8支撑钢管变形图（mm）

经过连续梁的计算得到

最大弯矩Mmax=0.508kN.m

最大变形vmax=0.231mm

最大支座力Qmax=10.281kN

抗弯计算强度f=0.508×

106/8496000.0=59.79N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求。

支撑钢管的最大挠度小于576.7/150与10mm,满足要求。

6、B方向对拉螺栓的计算

计算公式:

N<

[N]=fA

其中N——对拉螺栓所受的拉力；

A——对拉螺栓有效面积（mm2）；

f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

对拉螺栓的直径（mm）:

12

对拉螺栓有效直径（mm）:

10

对拉螺栓有效面积（mm2）:

A=76.000

对拉螺栓最大容许拉力值（kN）:

[N]=12.920

对拉螺栓所受的最大拉力（kN）:

N=10.281

对拉螺栓强度验算满足要求。

7、H方向柱箍的计算

图3-9支撑钢管计算简图

图3-10支撑钢管弯矩图（kN.m）

图3-11支撑钢管剪力图（kN）

图3-12支撑钢管变形计算受力图

图3-13支撑钢管变形图（mm）

第四章梁模板扣件钢管高支撑架计算

4、1梁模板基本参数

高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容

易出现不能完全确保安全的计算结果。

本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。

模板支架搭设高度为3.0米，

基本尺寸为：

梁截面B×

D=600mm×

900mm，梁支撑立杆的横距（跨度方向）l=1.00米，立杆的步距h=1.50米，

梁底增加1道承重立杆。

图4-1梁模板支撑架立面简图

采用的钢管类型为48×

3.5。

4、2模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

4、2、1荷载的计算：

（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：

q1=25.000×

0.900×

1.000=22.500kN/m

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q2=0.350×

1.000×

（2×

0.900+0.600）/0.600=1.400kN/m

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：

经计算得到，活荷载标准值P1=（1.000+2.000）×

0.600×

1.000=1.800kN

均布荷载q=1.2×

22.500+1.2×

1.400=28.680kN/m

集中荷载P=1.4×

1.800=2.520kN

W=100.00×

1.80×

1.80/6=54.00cm3；

I=100.00×

1.80/12=48.60cm4；

图4-2计算简图

图4-3弯矩图（kN.m）

图4-4剪力图（kN）

图4-5变形图（mm）

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1=3.227kN

N2=13.275kN

N3=3.227kN

最大弯矩M=0.322kN.m

最大变形V=0.4mm

4、2、2抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.322×

1000/54000=5.963N/mm2

面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；

4、2、3抗剪计算[可以不计算]

5377.0/（2×

1000.000×

18.000）=0.448N/mm2

抗剪强度验算T<

4、2、4挠度计算

面板最大挠度计算值v=0.419mm

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求。

4、3梁底支撑方木的计算

4、3、1梁底方木计算

均布荷载q=13.275/1.000=13.275kN/m

13.28×

1.00×

1.00=1.327kN.m

13.275=7.965kN

13.275=14.602kN

木方的截面力学参数为

W=10.00×

10.00×

10.00/6=166.67cm3；

I=10.00×

10.00/12=833.33cm4；

（1）木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=1.327×

106/166666.7=7.97N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求。

（2）木方抗剪计算[可以不计算]

7965/（2×

100×

100）=1.195N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求。

（3）木方挠度计算

11.062×

1000.04/（100×

9500.00×

8333333.5）=0.946mm

木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求。

4、3、2梁底支撑钢管计算

（一）梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方支撑传递力。

图4-6支撑钢管计算简图

图4-7支撑钢管弯矩图（kN.m）

图4-8支撑钢管变形图（mm）

图4-9支撑钢管剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=0.363kN.m

最大变形vmax=0.258mm

最大支座力Qmax=17.711kN

抗弯计算强度f=0.363×

106/5080.0=71.45N/mm2

支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求。

（二）梁底支撑纵向钢管计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。

4、3、3扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=17.71kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件。

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:

单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

4、3、4立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式

其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力N1=17.71kN（已经包括组合系数1.4）

脚手架钢管的自重N2=1.2×

0.129×

3.000=0.465kN

N=17.711+0.465=18.176kN

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径（cm）；

i=1.58

A——立杆净截面面积（cm2）；

A=4.89

W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；

W=5.08

——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

l0——计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式

（1）或

（2）计算

l0=k1uh

（1）

l0=（h+2a）

（2）

k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；

u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；

u=1.70

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；

a=0.00m；

公式

（1）的计算结果：

=188.58N/mm2，立杆的稳定性计算<

公式

（2）的计算结果：

=58.85N/mm2，立杆的稳定性计算<

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算

l0=k1k2（h+2a）（3）

k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.000；

公式（3）的计算结果：

=73.88N/mm2，立杆的稳定性计算<

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

第五章模板施工方法和要求

5、1基础地梁、承台模板施工

基础地梁边模、承台模板采用240厚的砖胎膜，地梁及承台侧砖胎膜砌筑完后铺3厚贴必定P型单面自粘卷材。

5、2墙模板施工

（1）工艺流程

安装前准备→侧墙模安装就位→安装斜撑→插入穿墙止水螺杆→安装就位另一侧模板→安装斜撑→止水螺杆穿过另一侧模板→调整模板位置→紧固穿墙螺杆→与相邻模板连接→斜撑固定

（2）采用18mm厚双面覆膜胶合木模板，40mm×

80mm木枋为龙骨，木枋间距250mm，横向背楞为φ48×

3.5钢管，对拉螺杆为φ14带止水片的三节式对拉螺杆，水平横向间距为400mm，竖向第一道双钢管距地面200mm，其他的间距为2m以下400mm，2m以上间距600。

为防止模板倾覆，加钢管斜撑，斜撑间距1.8m，支撑在基础底板预埋钢筋上，示意图如下：

图5-1地下室外墙模板示意图

图5-2剪力墙模板示意图

图5-3立面示意图

剪力墙上洞口模板采用定型组合模板，在施工过程中，将洞口模板封闭在大模板之中。

为保证窗下墙的混凝土质量，在模板底侧板上钻透气孔，便于排出振捣时产生的气泡。

为了防止模纵向跑模，用短钢筋焊在附加筋上，限制模的位置。

5、3柱模施工

柱截面尺寸主要为600x600，,650x650，700x700。

方柱模板采用18mm厚双面覆膜胶合木模板，其截面尺寸现场拼。

模板采用普通钢管抱箍@400mm。

柱箍第一步设于离地200mm高位置，竖向采用40mm×

80mm木枋，间距为@200mm。

当柱截面尺寸大于650x650时，柱双向均设Φ14对拉螺杆。

当柱净高大于4m时，应群体或成列同时支模，并应将支撑连成一体，形成整体框架体系。

当需单根柱支模时，应每边