连续梁边跨现浇段支架设计计算Word格式.docx

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板宽 

0.6m，顶板厚 

0.65m，底板厚 

0.6m；

变化至下一个 

3m 

2 

截面，腹板

宽 

0.48m，顶板厚 

0.4m，底板厚 

0.4m，合拢段该截面尺寸同 

截面。

梁底墩顶

纵向宽度为 

1.85m，边跨及合拢段拟采用满堂支架现浇，故需搭设支架长度为

11.75+2-1.85=11.9m。

二、总体设计

1、支架设计

支架采用粗钢管和型钢搭设，搭设时边跨现浇段和边跨合拢段支架一并搭

建。

搭设支架材料采用 

0#、1#段现浇施工的支架材料。

桥纵向设置 

5 

排钢管立柱，钢管立柱直径 

426mm，每排 

3 

根。

在每排纵向

立柱上设置 

组 

36C 

工字钢作为盖梁，每组 

根，则每排 

4 

根，共 

12 

根 

36C

工字钢。

盖梁上设置横向分配梁，间距 

1.5m，用 

工字钢，共 

9 

根，每根长

12m。

在横向分配梁上方、梁体底模板下方设置型钢，沿横向一定间距布置，

共 

7 

个，采用 

14a#槽钢制作。

桥横向布置 

排立柱，横向分配梁杆长 

12m，左侧悬臂长 

2.9m，第一、二

个立柱间距 

3.1m，右侧悬臂长 

2.9m。

墩顶以上 

1.85m 

长度范围的侧模的支撑采用在二级承台上用钢管立柱，上

加型钢，侧模支架外侧立柱支撑在型钢上，内侧立柱支撑在墩顶上，此处墩顶

放置型钢作为立柱支垫。

2、模板设计

2.1 

墩顶部份

墩顶以上部分梁体重量由墩顶上支架承担。

墩顶支架采用方木支撑，胶合

板作为底模板。

外模

外模采用组合钢模板（两个边跨段共用一套外模板），外模再厂里加工，加

工时带型钢支撑架，支撑架设置两个支腿，承受翼缘板上的荷载并将其传递至

支架上。

底模及内模

271#墩侧底模采用胶合板拼制、274#墩侧采用厂制钢模板，内模均采用大

块钢模板组拼而成，内模系统支撑采用钢管满堂支架。

处开始由支架支撑，且为最大截面， 

4.25m 

处为较小

截面，并以此截面结束至边跨合拢段。

故检算横梁时以最大截面荷载计算。

三、计算相关基础资料

（一）荷载情况

（1）竖向荷载

1、梁体荷载—底板、腹板、顶板

1，85m 

截面相关图示：

底、腹板梁体自重通过底模板传递至型钢平台上，底模计算按照厂制钢模

板计算。

2、梁体荷载—翼缘板

翼缘板荷载视为集中荷载，通过外模自带的支撑架传递至型钢平台上，集

中力支撑点距离腹板外侧 

1.3m（厂制时已定距离）。

3、施工人员、施工料具运输、堆放荷载：

2.5KN/m2。

4、倾倒混凝土产生的冲击荷载（导管）：

2.0KN/m2。

5、振捣混凝土产生的荷载：

6、定型钢模板：

0.75KN/m2。

7、混凝土容重按 

26KN/m3。

8、混凝土超灌系数取 

5%。

（2）荷载分项系数

模板、梁体混凝土自重取：

1.2；

施工人员、施工料具运输、堆放荷载取：

1.4；

倾倒混凝土产生的冲击荷载（导管）取：

振捣混凝土产生的荷载取：

1.4。

（二）各种材料力学性质

1、钢管立柱：

直径 

426mm、壁厚 

10mm，置于独立钢筋混凝土基础上。

回转半径：

i 

=

D 

+ 

d 

4262 

4062

= 

147.12mm 

，

截面面积：

A 

130.69cm 

，抗压强度设计值：

σ 

210Mpa 

。

2、纵向盖梁：

由 

工字钢组成，长 

6m，共长 

12m，置于钢管立柱

上，立柱上设置钢板。

单根 

工字钢力学性能为：

惯性矩：

I 

x 

17310cm4 

，抵抗矩：

Wx 

902cm3 

，弹性模量：

E 

2.1⨯105 

Mpa

ix 

13.8cm 

，截面积：

90.7cm2 

，单位重：

71.2kg

m

抗拉、抗压强度设计值：

，抗剪强度设计值：

τ 

120Mpa 

3、横向分配梁：

工字钢，长 

12m，置于纵向盖梁上。

4、纵向分配梁：

两根 

14#槽钢组拼成一组，置于横向分配梁上，槽钢单根

长 

6m，保证两组槽钢纵向上在横向分配梁上搭接，搭接处施焊连接成整体。

14#槽钢力学性能为：

564cm4 

80.5cm3 

5.52cm 

18.5cm2 

14.5kg

5、底模采用厂制定型钢模板，面板为 

6mm 

厚钢板，下设桥横向间距 

40cm

的 

10#槽钢作为背肋，10#槽钢置于纵向分配梁上，之间设置木楔以供落架使用，

面板背设置 

10mm 

厚的筋板以加强面板的抗弯效果。

检算时仅对 

10#槽钢进行

检算。

10#槽钢力学性能为：

198cm4 

39.7cm3 

3.95cm 

12.7cm2 

10kg

（三）受力机理

各竖向荷载通过模板传力至型钢平台上，具体的传力路径为：

底板、腹板、顶板（设置内满堂支架）均通过底模传至纵向分配梁、横向

分配梁、纵向盖梁、钢管立柱、钢筋混凝土独立基础

翼缘板通过模板支架传至纵向分配梁、横向分配梁、纵向盖梁、钢管立柱、

钢筋混凝土独立基础。

根据其传力过程和本桥 

0#、1#段支架设计计算思路，本次计算按照从上往

下的顺序进行检算各构件的受力情况。

四、支架检算

1、底模 

10#槽钢

桥梁底模设计为 

厚钢板作为面板，横向设 

100#槽钢作为横肋，间距

400mm，横肋为模板的支撑，并将力传至下设置的 

个 

14#的槽钢支撑上。

由于 

100#槽钢横肋纵向间距 

400mm，故取 

400mm 

长的梁段荷载对底模槽

钢检算。

1.1、荷载情况

A、梁体自重：

按照 

处截面取值计算，

腹板处：

79.3*0.4=31.72KN/m（桥横向均布荷载，长 

0.58m）

底板处：

33.2*0.4=13.28KN/m（桥横向均布荷载，长 

5.54m，包括顶板）

梁体混凝土未取超灌系数 

B、模板荷载

底模：

2.4/3*6.7=1.2 

KN/m2，则有 

1.2*0.4=0.48 

KN/m（桥横向均布荷载，长

6.7m）

顶板底模及支架：

0.75 

0.75*0.4=0.3 

KN/m（桥横向均布荷载，

5.54m）

外模：

3.2/2.5=1.3t/m（0#、1#段数据），梁高变低，取 

1.0t/m（桥纵向，视

为集中荷载，由外支架承担，不计在底腹板内）

C、其它荷载

施工人员、施工料具运输、堆放荷载：

2.5KN/m2，则 

2.5*0.4=1 

KN/m（桥横

向均布荷载，长 

倾倒混凝土产生的冲击荷载（导管）：

2.0KN/m2，则 

2.0*0.4=0.8KN/m（桥

横向均布荷载，长 

振捣混凝土产生的荷载：

2.0*0.4=0.8 

1.2、组合后荷载为

（31.72*1.05+0.48）*1.2+（1+0.8+0.8）*1.4=44.18 

KN/m（桥横向

均布荷载，长 

（13.28*1.05+0.48+0.3）*1.2+（1+0.8+0.8）*1.4=21.31KN/m（桥

建立受力模型为：

计算结果变形、弯矩、剪力图：

计算结果：

弯应力：

M 

max 

=3100/39.7=78.09Mpa，小于容许 

，强度满足要求；

剪应力：

N 

=147/12.7=11.57Mpa，小于容许τ 

，截面几何型式满足

要求；

挠度：

最大变形在 

2、3 

支座间，为 

0.4mm，小于容许变形 

f 

l

=1300/400

=3.25mm，刚度满足要求。

各支座处（纵向分配梁支撑处）支反力为：

X=0.1m，N=4.4+10.2=14.6KN；

X=0.75m，N=14.7+13.5=28.2KN；

X=2.05m，N=14.2+14=28.2KN；

X=3.35m，N=13.7+13.7=27.4KN；

X=4.65m，N=14+14.2=28.2KN；

X=5.95m，N=13.5+14.7=28.2KN；

X=6.6m，N=10.2+4.4=14.6KN。

注意：

上述支反力为 

0.4m 

长梁体的荷载情况下对纵向分配梁的压力。

2、纵向分配梁

根据以上第 

项对底模 

10#槽钢计算，各支点处支反力即表示为对纵向分配

梁的压力，选取最大的压力 

28.2KN 

进行计算，视为均布荷载。

则：

均布荷载 

P=28.2/0.4=70.5KN/m。

自重：

14.5 

Kg/m=0.145 

KN/m，（为保证不漏算荷载，进入计算）

计算的均布荷载为：

70.5+0.145=70.65 

KN/m。

纵向分配梁为双排 

14#槽钢组成，每组长 

6m，两组搭接成 

12m 

长，置于横

向分配梁上，横向分配梁间距布置为 

1.5m，故按 

跨、总长 

6m 

的连续梁建立

受力模型为：

计算图：

9

=17000/（80.5*2）=105.6Mpa，小于容许 

，强度满足

=643/（18.5*2）=17.38Mpa，小于容许τ 

，截面几何型式

满足要求；

1、2 

1mm，小于容许变形 

=1500/400

=3.75mm，刚度满足要求。

3、横向分配梁

横向分配梁为 

36c 

工字钢，至于纵向盖梁上，间距 

1.5m，对上支撑纵向分

配梁，由于其间距为 

1.5m，故取 

1.5m 

长梁体荷载计算，另翼缘板取 

长作

为对其的集中荷载。

根据第 

项计算的纵向分配梁在 

长梁体荷载下的之反力情况，换算成

长梁体的荷载则为队横向分配梁的集中荷载。

3.1、各荷载情况：

A、翼缘板处

梁体荷载（超灌系数 

5%）：

1.31*1.5*26*1.05=53.6KN

1.0t/m*1.5=1.5 

t=15 

KN

2.5KN/m2*3.35*1.5=12.6 

2.0KN/m2*3.35*1.5=10.1 

最终荷载为：

P1、P9=（53.6+15）*1.2+（12.6+10.1+10.1）*1.4=128.2 

10

B、自重：

71.2 

Kg/m=0.712KN/m，（为保证不漏算荷载，进入计算，按均布

荷载计）

C、底腹板处从左至右为：

P2=14.6/0.4*1.5+0.145*1.5=54.97 

KN，P3=28.2/0.4*1.5+0.145*1.5=105.97KN

P4=28.2/0.4*1.5+0.145*1.5=105.97KN，P5=27.4/0.4*1.5+0.145*1.5=102.97KN

P6=28.2/0.4*1.5+0.145*1.5=105.97KN，P7=28.2/0.4*1.5+0.145*1.5=105.97KN

P8=14.6/0.4*1.5+0.145*1.5=54.97 

KN。

3.2、建立受力模型为：

说明，受力模型图中绿色为纵向盖梁对横向分配梁的支点，也是钢管立柱

横向布置间距，设 

L0=3.8m、6-L0=6-3.8=2.2m 

进行检算

3.3、计算情况

11

=110700/902=122.7Mpa，小于容许 

，强度满足要

求；

=1617/90.7=17.83Mpa，小于容许τ 

，截面几何型式满

足要求；

X=0（杆端），为 

2.3mm，小于容许变形 

=5.5mm，刚度满足要求。

各支点处支反力（即 

梁长荷载对纵向盖梁的压力）：

X=2.2m，N=129.8+161.8=291.6KN；

12

=2200/400

X=6.0m，N=107.4+107.4+P5=214.8+102.97=317.77KN；

X=9.8m，N=161.8+129.8=291.6KN；

4、纵向盖梁

纵向盖梁为钢管立柱上的纵梁，由两根 

工字钢组拼成一组，横向布置

组，利用本桥 

0#、1#段现浇支架的纵梁，则长为 

6.0m，故边跨现浇段需要两

组顺桥向布置才能满足长度，搭接设于钢管立柱上，并采取焊接措施，但计算

时分段检算。

4.1、第一种情况：

靠边墩侧盖梁

即以 

6.0m 

长的连续梁计算，盖梁上为横向分配梁，其荷载视为集中荷载，

项计算结果知，中间一组盖梁所受的压力最大，为集中力

P=317.77KN，以此集中力和钢管立柱布置建立受力模型为：

71.2*2 

Kg/m=0.712*2=1.424KN/m，（为保证不漏算荷载，进入计算，

按均布荷载计）

根据横向分配梁布置情况，各集中力从左至右为：

317.77/2=158.89KN，317.77KN，317.77KN，317.77KN，317.77/2=158.89

按 

L1=1.0m、L2=2.5m、L3=2.5m 

计算

13

计算图为：

计算结果为：

=159600/（902*2）=88.47Mpa，小于容许σ 

，强度

=3303/（90.7*2）=18.21Mpa，小于容许τ 

，截面几何

型式满足要求；

1.1mm，小于容许变形 

=2.5mm，刚度满足要求。

各支座处支反力（即纵向盖梁对钢管立柱的压力）：

14

=1000/400

X=1.0m，N=160.3+330.3=490.6KN；

（靠墩侧）

X=3.5m，N=308.8+245.6=554.4KN；

X=6.0m，N=75.8+158.9=234.7KN；

（中间盖梁接头处，荷载取的一半计，另

一半荷载计算入下一盖梁内）

4.2、第二种情况：

靠合拢段侧盖梁

剩余梁段长 

3.9m 

由靠合拢段侧的纵向盖梁承担，建立 

长的连续梁，

集中力仍按照p=317.77 

的原则计入，建立受力模型为：

设 

L1=3.0m、L2=0.9m 

计算，集中力从左至又为：

317.77/2=158.89

KN，317.77KN， 

317.77KN，317.77/1.5*0.15=31.78KN

15

=225300/（902*2）=124.89Mpa，小于容许σ 

=1707/（90.7*2）=9.41Mpa，小于容许τ 

，截面几何型

式满足要求；

X=1.5m 

处，1、2 

2.3mm，小于容许变形

=1500/400=3.75mm；

和 

X=3.9m 

处，杆端（靠合拢侧），为 

1.8mm，

小于容许变形 

=900/400=2.25mm。

刚度满足要求。

X=0m，N=151.3+158.89=310.69KN；

为中间搭接处，结合上一部分的支反力

X=6.0m，N=234.7KN，则该钢管立柱最终受压力为 

N=310.7+234.7=544.9KN。

X=3.0m，N=170.7+33.1+317.77=521.6KN；

五、施工工况一：

拆除外侧模和内模系统

（一）、荷载情况

拆除外侧模和内模系统后，所以荷载均由底腹板传递至型钢平台上，具体

地说，较混凝土浇筑时的荷载情况来看，翼缘板处无支撑，翼缘板处荷载通过

腹板向下传递，顶板内模支撑系统拆除，其荷载也通过腹板向下传递，不在传

递至底板上。

故腹板处除本身的荷载外，另增加了翼缘板和顶板的荷载，底板处荷载仅

为底板的荷载，无顶板的荷载。

此时荷载包括：

A、梁体混凝土自身重量，应考虑超灌系数 

5%；

B、进行其它工作考虑人员、机具荷载 

2.5KN/m2，腹板处按照梁全宽 

13.4m

16

计算；

底板处按 

5.54m 

宽考虑。

堆放荷载尽量减少，因此，拆除模板后应及时

将材料卸至梁体外。

计算时按照从上向下的顺序对已有的支架进行检算。

（二）支架检算

1、底模板背肋槽钢

取 

长梁体荷载计算。

1.1、各荷载计算

A、腹板荷载

混凝土自重：

（1.31+3.649/2+1.769）*0.4*26*1.05=53.55KN，对腹板横向宽度

上的均布荷载为 

53.55/0.58=92.32 

KN/m

人员机具荷载：

2.5*6.7*0.4/0.58=11.55 

92.32+11.55=103.87 

（横向均布荷载，长 

B、底板荷载

3.428*0.4*26*1.05/5.54=6.76 

6.76+1=7.76 

1.2、建立受力模型

1.3、计算结果

17

=3400/39.7=85.64Mpa，小于容许 

=290/12.7=22.83Mpa，小于容许τ 

0.3mm，小于容许变形

=650/400

=1.63mm，刚度满足要求。

X=0.1m，N=10.4+29=39.4KN；

X=0.75m，N=22.2+6.2=28.4KN；

18

X=2.05m，N=3.9+4.7=8.6KN；

X=3.35m，N=5.4+5.4=10.8KN；

X=4.65m，N=4.7+3.9=8.6KN；

X=5.95m，N=6.2+22.2=28.4KN；

X=6.6m，N=29+10.4=39.4KN。

建立 

长的连续梁，均布荷载取上述计算中支反力较大者 

q=39.4/0.4=98.5

KN/m， 

则计算均布荷载为：

98.5+0.145= 

98.65KN/m

建立受力模型：

19

=23800/（80.5*2）=147.8Mpa，小于容许 

=898/（18.5*2）=24.27Mpa，小于容许τ 

1.3mm，小于容许变形 

3.1、荷载

A、自重：

B、底腹板处从左至右为：

P2=39.4/0.4*1.5+0.145*1.5=147.97 

KN，P3=28.4/0.4*1.5+0.145*1.5=106.72KN

P4=8.6/0.4*1.5+0.145*1.5=32.47KN，P5=10.8/0.4*1.5+0.145*1.5=40.72KN

P6=8.6/0.4*1.5+0.145*1.5=32.47KN，P7=28.4/0.4*1.5+0.145*1.5=106.72KN

P8=39.4/0.4*1.5+0.145*1.5=147.97 

3.2、建立受力模型

20

3.3、计算结果

21

=120900/902=134.0Mpa，小于容许 

=1807/90.7=19.92Mpa，小于容许τ 

结构物处最大变形支座之间，为 

2.9mm，小于容许变形 

=3800/400

=9.5mm，刚度满足要求。

各支座处支反力（即 

X=2.2m，N=